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Cr-Mo微合金冷镦钢的显微组织、力学性能及强化机制

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金属学报 2022年第9期58卷 1189-1198页

作者：陈继林冯光宏马洪磊杨栋刘维钢铁研究总院冶金工艺研究所北京100081 邢台钢铁有限责任公司邢台054027 河北省线材工程技术研究中心邢台054027

采用OM、SEM、TEM、拉伸实验和硬度测试等方法,对Cr-Mo微合金化冷镦钢在不同控轧控冷(TMCP)工艺下的组织与力学性能进行了表征和测试,并分析了强化机制。结果表明,TMCP工艺参数对Cr-Mo微合金化冷镦钢的组织与力学性能有显著影响,随着终... 详细信息

采用OM、SEM、TEM、拉伸实验和硬度测试等方法,对Cr-Mo微合金化冷镦钢在不同控轧控冷(TMCP)工艺下的组织与力学性能进行了表征和测试,并分析了强化机制。结果表明,TMCP工艺参数对Cr-Mo微合金化冷镦钢的组织与力学性能有显著影响,随着终轧温度的升高及冷速的增加,钢中铁素体及珠光体的复相组织逐渐向贝氏体铁素体转变,位错密度逐渐增加,抗拉强度呈现单调上升的规律,而延伸率呈起伏趋势。在终轧温度为935℃时,显微组织主要为均匀分布的短棒状和粒状贝氏体相,其间存在位错缠结,该工艺下具有最佳的强韧性匹配,其抗拉强度和延伸率分别达到了925 MPa和20%,距淬火端部7 mm(J7)处的硬度为53.1 HRC。终轧温度为900℃时,细晶强化是最主要的强化机制,占总强度的31%~36%;终轧温度在935℃以上时,位错强化为主要强化机制,占总强度的35%~38%。淬透性结果表明,Cr-Mo微合金化冷镦钢的淬透性不受显微组织及力学性能的影响,保持着良好的淬火性能,同时建立了Cr-Mo微合金钢的端淬曲线的模型,实现了淬透性的预测。

关键词： Cr-Mo微合金化冷镦钢终轧温度强化机制

高温扩散对轴承钢低倍组织和碳化物不均匀性的影响

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钢铁研究学报 2017年第2期29卷 144-149页

作者：逯志方苑希现王伟赵铮铮张治广邢台钢铁有限责任公司河北邢台054027 河北省线材工程技术研究中心河北邢台054027

利用铸坯及盘条淬火+回火热处理金相检验、电子探针等技术,研究了高温扩散工艺对轴承钢低倍组织和碳化物不均匀性的影响。研究结果显示:铸坯经高温扩散处理后,枝晶间的大颗粒共晶碳化物溶解消除,Cr元素分布趋于均匀化,铸坯酸洗低倍质量... 详细信息

利用铸坯及盘条淬火+回火热处理金相检验、电子探针等技术,研究了高温扩散工艺对轴承钢低倍组织和碳化物不均匀性的影响。研究结果显示:铸坯经高温扩散处理后,枝晶间的大颗粒共晶碳化物溶解消除,Cr元素分布趋于均匀化,铸坯酸洗低倍质量明显提升,轧制后盘条的带状碳化物改善显著,但对盘条的低倍组织尤其是酸洗孔洞缺陷没有影响。

关键词：轴承钢高温扩散低倍组织共晶碳化物带状碳化物

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电渣重熔H13钢锭球化退火工艺优化

金属热处理 2015年第8期40卷 120-124页

作者：刘超姜方崔娟段路昭邢台钢铁有限责任公司河北省线材工程技术研究中心河北邢台054027

针对电渣重熔H13钢锭球化退火周期长、硬度高等问题,提出3种改进的退火工艺,分析了出炉温度对铸态显微组织的影响。结果表明,等温球化退火(870℃×2 h+750℃×4 h)缓冷至200℃出炉,效果较好。该工艺周期短,退火硬度低,得到的基体组织以... 详细信息

针对电渣重熔H13钢锭球化退火周期长、硬度高等问题,提出3种改进的退火工艺,分析了出炉温度对铸态显微组织的影响。结果表明,等温球化退火(870℃×2 h+750℃×4 h)缓冷至200℃出炉,效果较好。该工艺周期短,退火硬度低,得到的基体组织以粒状贝氏体为主,大量细小碳化物粒子呈弥散分布,伴随部分适度粗化且均匀分布的大颗粒碳化物。

关键词： H13钢球化退火粒状贝氏体碳化物硬度

齿轮传动轴用钢ML45n2的冷镦开裂原因分析

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金属热处理 2016年第10期41卷 198-201页

作者：王志义王利军陈继林王宁涛翟进坡冯忠贤邢台钢铁有限责任公司河北省线材工程技术研究中心河北邢台054027

齿轮传动轴用钢ML45Mn2在冷镦成形过程中出现冷镦开裂问题,对开裂样品宏观形貌、化学成分、气体含量及显微组织进行了分析。结果表明,原工艺(670℃×2 h→730℃×6 h→680℃×7 h→缓冷到500℃出炉)退火后,截面上碳化物分布很不均匀,表... 详细信息

齿轮传动轴用钢ML45Mn2在冷镦成形过程中出现冷镦开裂问题,对开裂样品宏观形貌、化学成分、气体含量及显微组织进行了分析。结果表明,原工艺(670℃×2 h→730℃×6 h→680℃×7 h→缓冷到500℃出炉)退火后,截面上碳化物分布很不均匀,表层呈现沿晶分布的网状碳化物;碳化物的形状也不规则,是引起开裂的主要原因。改进球化退火工艺(670℃×2 h→740℃×6 h→(13℃/h)670℃×7 h缓冷→500℃出炉)后,碳化物的形态和分布得到明显改善,满足冷镦成形要求。其冷镦开裂率由100%下降到2%以内。

关键词：齿轮传动轴冷镦开裂球化组织 ML45Mn2钢

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转炉冶炼纯铁钢种C、Mn元素的控制

钢铁研究学报 2016年第12期28卷 41-46页

作者：戴永刚王玲霞宋云霞卢立新李亚峰邢台钢铁有限责任公司河北邢台054027 河北省线材工程技术研究中心河北邢台054027

通过对生产控制的分析及研究,发现铁水经过 AOD 炉脱锰可满足导电纯铁对低锰铁水的需要；在相同工艺条件下,转炉终点碳含量越低,RH 炉脱碳效果越好。理论分析发现：转炉较低的碳氧积水平有利于终点 C含量的降低；较低的转炉终点温度、... 详细信息

通过对生产控制的分析及研究,发现铁水经过 AOD 炉脱锰可满足导电纯铁对低锰铁水的需要；在相同工艺条件下,转炉终点碳含量越低,RH 炉脱碳效果越好。理论分析发现：转炉较低的碳氧积水平有利于终点 C含量的降低；较低的转炉终点温度、避免补吹和良好底吹效果,可保持较低碳氧积水平。利用正规溶液模型计算了碳-铁的选择性氧化临界碳含量范围,并考虑连铸工艺可浇性,控制转炉终点 C 含量,降低中包铝损及二次氧化。分析结果显示,邢钢转炉生产纯铁钢种理想的终点碳质量分数应控制在0＆#183;036％~0＆#183;045％。

关键词：导电纯铁脱锰碳氧积临界碳含量铝损量

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高碳硅镇静钢中失效夹杂物检测方法的探讨

钢铁研究学报 2019年第7期31卷 645-651页

作者：赵昊乾吕洪刚孟耀青秦树超王伟邢台钢铁有限责任公司河北邢台054027 河北省线材工程技术研究中心河北邢台054027

为探索高碳硅镇静钢中失效夹杂物的检测方法,通过大量分析切割钢丝拉拔断口明确了失效夹杂物类型,同时利用失效指数验证金相观察法、电镜分析法、极值统计法、电解法、盘条拉伸法等评价夹杂物的有效性。结果表明,以帘线钢、切割钢丝用... 详细信息

为探索高碳硅镇静钢中失效夹杂物的检测方法,通过大量分析切割钢丝拉拔断口明确了失效夹杂物类型,同时利用失效指数验证金相观察法、电镜分析法、极值统计法、电解法、盘条拉伸法等评价夹杂物的有效性。结果表明,以帘线钢、切割钢丝用钢为代表的高洁净度高碳硅镇静钢,失效夹杂物以高铝夹杂物为主,尺寸集中在10~40μm。断口分析是失效夹杂物的最直接评价方法,但耗时长。金相制样法评价失效夹杂物往往与实物质量不符。有机溶物电解法可以用来分析冶炼过程高铝夹杂物变化,为失效夹杂物控制提供方向。未时效盘条拉伸实验,可快速检测出高碳钢盘条中大尺寸夹杂物。

关键词：高碳硅镇静钢失效夹杂物检测方法

30CrMnTi钢奥氏体的连续冷却转变行为

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金属热处理 2016年第8期41卷 41-44页

作者：王利军李宝秀陈继林翟进坡冯忠贤王宁涛邢台钢铁有限责任公司河北省线材工程技术研究中心河北邢台054027

利用热模拟试验机对30CrMnTi钢的奥氏体连续冷却转变(CCT)曲线进行了测定和分析。结果表明:当冷却速度小于1℃/s时,可以得到铁素体+珠光体组织;当冷却速度达到1℃/s时,即出现贝氏体组织;当冷却速度达到10℃/s时,组织基本转变为马氏体。... 详细信息

利用热模拟试验机对30CrMnTi钢的奥氏体连续冷却转变(CCT)曲线进行了测定和分析。结果表明:当冷却速度小于1℃/s时,可以得到铁素体+珠光体组织;当冷却速度达到1℃/s时,即出现贝氏体组织;当冷却速度达到10℃/s时,组织基本转变为马氏体。在工业试生产时,通过控制冷却增加在珠光体转变区域的过冷度,同时延长珠光体转变温度区间的停留时间,可以获得晶粒大小合适的铁素体和珠光体组织。

关键词：热模拟动态CCT曲线热膨胀法 30CrMnTi钢

初始组织形态对中碳及中碳合金钢退火组织演变的影响

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金属热处理 2016年第11期41卷 30-34页

作者：王利军陈继林翟进坡冯忠贤王宁涛邢台钢铁有限责任公司河北省线材工程技术研究中心河北邢台054027

分析了不同强度级别螺栓用冷镦钢盘条不同初始组织形态对退火组织演变的影响。工业轧制试验结果表明:低温轧制SCM435钢得到的多边形铁素体、珠光体、贝氏体及少许马氏体组织不利于获得均匀分布的球状珠光体;Gleeble热模拟组织转变研究... 详细信息

分析了不同强度级别螺栓用冷镦钢盘条不同初始组织形态对退火组织演变的影响。工业轧制试验结果表明:低温轧制SCM435钢得到的多边形铁素体、珠光体、贝氏体及少许马氏体组织不利于获得均匀分布的球状珠光体;Gleeble热模拟组织转变研究结果表明:低温形变后ML35钢晶粒明显偏细,且碳化物部分球化,有利于获得球状珠光体。

关键词：中碳钢初始组织形态退火硬度

SWRH82B高碳钢盘条断面收缩率低的机理分析

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金属热处理 2018年第10期43卷 242-246页

作者：秦树超黄翠环赵昊乾王昆鹏邢台钢铁有限责任公司河北邢台054027 河北省线材工程技术研究中心河北邢台054027

采用扫描电镜和光学显微镜对断面收缩率为44%、38%、32%的3个SWRH82B盘条试样的拉伸断口、显微组织进行观察。3个试样拉伸断口均呈现韧窝断口形貌,断裂模式为韧性断裂;显微组织分别为索氏体、网状渗碳体＋索氏体、马氏体＋索氏体,网状... 详细信息

采用扫描电镜和光学显微镜对断面收缩率为44%、38%、32%的3个SWRH82B盘条试样的拉伸断口、显微组织进行观察。3个试样拉伸断口均呈现韧窝断口形貌,断裂模式为韧性断裂;显微组织分别为索氏体、网状渗碳体＋索氏体、马氏体＋索氏体,网状渗碳体断裂形成的裂纹微孔呈现一定棱角形貌,马氏体断裂形成的裂纹微孔横向扩展。依据韧性断裂的微孔聚集理论分析推导了3种盘条试样的微孔形成、扩展过程,阐述了网状渗碳体、马氏体导致盘条试样断面缩率降低的原因。结果表明,中心偏析导致盘条芯部出现网状渗碳体和条带马氏体组织是断面收缩率较低的根本原因。

关键词：断面收缩率网状渗碳体马氏体微孔聚集断裂