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熔融制样-X射线荧光光谱法测定高碳铬铁中铬铁硅锰

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冶金分析 2024年第3期44卷 23-29页

作者：滕广清侯钢铁张改梅鲍希波河钢集团邯钢公司技术中心河北邯郸056003

为解决高温熔融时铬铁试样中还原性物质对铂-金坩埚的侵蚀问题,实验确定在600~850℃条件下,以经碳烧失校正的试样、铬系合金专用氧化剂、无水偏硼酸锂混匀后,在石墨粉垫底陶瓷坩埚内程序升温氧化高碳铬铁试样,氧化后用六偏磷酸钠和无水... 详细信息

为解决高温熔融时铬铁试样中还原性物质对铂-金坩埚的侵蚀问题,实验确定在600~850℃条件下,以经碳烧失校正的试样、铬系合金专用氧化剂、无水偏硼酸锂混匀后,在石墨粉垫底陶瓷坩埚内程序升温氧化高碳铬铁试样,氧化后用六偏磷酸钠和无水偏硼酸锂作为熔剂,滴加1~3 mL 300 g/L溴化铵溶液作为脱模剂,在1050℃电热熔样炉中熔融20 min,制得玻璃样片,采用X射线荧光光谱法对玻璃样片进行测定。最终,建立了高碳铬铁中铬、铁、硅、锰含量的测定方法。硅和锰检测下限分别为44.51μg/g和22.62μg/g。精密度试验表明,高碳铬铁试样中铬、铁、硅、锰测定结果的相对标准偏差(RSD,n=12)分别为0.44%、0.51%、2.1%、4.8%;正确度试验表明,高碳铬铁合金标准样品中铬、铁、硅、锰的测定值与标准值间的误差,分别控制在GB/T 4699.2—2008、GB/T 5687.13—2021、GB/T 5687.2—2007和GB/T 5687.10—2006规定的允许差范围内。按照实验技术方案测定高碳铬铁中铬、铁、硅、锰含量,能够满足高碳铬铁试样的常规检测需求。

关键词：熔融制样 X射线荧光光谱法(XRF) 高碳铬铁铬铁硅锰陶瓷坩埚预氧化石墨粉

超深冲汽车板“砂眼”缺陷成因分析及工艺优化

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中国冶金 2024年第10期 108-117页

作者：姜丽梅刘素丽韩闯闯曹晓恩程迪河钢集团邯钢公司技术中心

伴随着汽车工业的快速发展，国内外各大主机厂对汽车板表面质量要求日益苛刻，特别是超深冲大减薄量复杂成形汽车板在冲压过程中基板表面“砂眼”现象，成为限制汽车板高质量发展的制约因素。针对超深冲大减薄量汽车板冲压“砂眼”缺陷... 详细信息

伴随着汽车工业的快速发展，国内外各大主机厂对汽车板表面质量要求日益苛刻，特别是超深冲大减薄量复杂成形汽车板在冲压过程中基板表面“砂眼”现象，成为限制汽车板高质量发展的制约因素。针对超深冲大减薄量汽车板冲压“砂眼”缺陷，借助扫描电镜（SEM）及能谱（EDS）等分析手段，明确了浸入式水口富集的Al2O3夹杂物脱落是导致汽车板冲压“砂眼”缺陷的根本原因。通过炼钢关键工艺与“砂眼”缺陷对应性影响分析，表明转炉终点氧、RH出站顶渣TFe含量、结晶器液面波动、连铸炉次交接坯等是诱发基板表面“砂眼”缺陷的主要原因。采取降低钢液氧含量、优化RH渣中TFe含量降低渣/金界面传氧、保护浇注防止钢水二次氧化、优化结晶器流场减少液面波动以及中间包液位稳态控制等措施可提高钢水洁净度，有效改善超深冲大减薄量汽车板“砂眼”缺陷，缺陷发生率由0.086%降低至0.026%。研究结果为超低碳钢高洁净度冶炼提供了技术支撑，可为超深冲大减薄量汽车板表面质量提升提供参考。

关键词：砂眼缺陷 Al2O3夹杂物钢水洁净度相关性优化措施

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轻型汽油车NH_(3)排放研究

汽车工程 2024年第3期46卷 483-488页

作者：方娜陈涛管永超方勇万建刘成田颖秦建宾王小涛康文霞东风汽车集团有限公司技术中心武汉430058

研究了某1.5T SUV车不同排放测试循环(WLTC与CLTC)和催化剂不同状态(新鲜和老化)对NH_(3)排放的影响。通过试验研究表明:发动机原始NH_(3)排放量很低,而经过第一块三元催化剂后,NH_(3)排放量大幅增加。催化剂老化后OSC降低,内部空燃比... 详细信息

研究了某1.5T SUV车不同排放测试循环(WLTC与CLTC)和催化剂不同状态(新鲜和老化)对NH_(3)排放的影响。通过试验研究表明:发动机原始NH_(3)排放量很低,而经过第一块三元催化剂后,NH_(3)排放量大幅增加。催化剂老化后OSC降低,内部空燃比波动幅度大,经过老化催化剂的NH_(3)排放相对新鲜催化剂的NH_(3)排放有所增加。催化剂状态、排放测试循环和发动机空燃比等对NH_(3)排放有明显影响,这些对于催化剂设计和标定优化均有指导意义。

关键词： NH_(3)排放三元催化剂排放循环空燃比

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唐钢新区3号高炉两段式炉身生产操作浅析

炼铁 2024年第1期43卷 21-24,29页

作者：贾彬高冰单庆林苑洪滨李振铠河钢集团唐钢公司技术中心河北唐山063000

唐钢新区3号高炉针对高球比炉料结构及冶炼特点,炉型设计采用两段式炉身结构,上段炉身角为79.56°,下段炉身角为82.58°。两段式炉身结构具有能适应高球比冶治炼、有利于发展边沿气流、削弱上部调剂效果、降低上部压差等冶炼特点。3号... 详细信息

唐钢新区3号高炉针对高球比炉料结构及冶炼特点,炉型设计采用两段式炉身结构,上段炉身角为79.56°,下段炉身角为82.58°。两段式炉身结构具有能适应高球比冶治炼、有利于发展边沿气流、削弱上部调剂效果、降低上部压差等冶炼特点。3号高炉现阶段入炉球团矿比例在40%左右,生产实践表明:炉型采用两段式炉身结构,能有效缓解高球比冶炼时,因球团矿还原膨胀导致的透气性差的问题;但是对大矿批冶炼不利,应选择合适的布料矩阵,随着入炉球团矿比例的提升,需加强对煤气流的控制,尤其是边沿气流的控制。

关键词：高炉两段式炉身高球比矿批煤气流

AISI431不锈钢精炼及模铸过程夹杂物演变

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钢铁 2024年第7期59卷 56-65页

作者：马帅李阳李瑛孙启斌吴鹏聂显飞孙萌王举东北大学冶金学院辽宁沈阳110819 东北特殊钢集团股份有限公司技术中心辽宁大连116105 中冶南方工程技术有限公司钢铁公司湖北武汉430080

为了研究AISI 431不锈钢精炼及模铸过程的夹杂物演变规律,合理控制钢中夹杂物,以提升AISI 431探伤合格率,利用欧波同夹杂物自动分析系统OTSInca和热力学计算软件Fact Sage 8.0对国内某钢厂“EAF+AOD+LF+RH+MC”工序生产的AISI 431不锈... 详细信息

为了研究AISI 431不锈钢精炼及模铸过程的夹杂物演变规律,合理控制钢中夹杂物,以提升AISI 431探伤合格率,利用欧波同夹杂物自动分析系统OTSInca和热力学计算软件Fact Sage 8.0对国内某钢厂“EAF+AOD+LF+RH+MC”工序生产的AISI 431不锈钢精炼及模铸过程的夹杂物演变进行了分析。结果表明,RH真空处理对夹杂物的去除作用使钢中全铝T[Al]和酸溶铝Als质量分数都大幅度下降。夹杂物定量统计结果表明,钢中夹杂物成分主要以Al_(2)O_(3)为主,在成品钢中Al_(2)O_(3)质量分数更是上升到90%左右;RH真空处理后,钢中夹杂物平均直径由于铝酸钙夹杂物的碰撞聚合达到最大,这些夹杂物通过RH真空处理后的软吹大量去除,最终成品钢中夹杂物大幅降低;同时单位面积夹杂物个数在RH真空处理后达到最少的25个/mm^(2),成品钢中夹杂物数量由于二次氧化现象略有上升。通过扫描电镜观察钢中典型夹杂物形貌发现,LF前期钢中主要为大尺寸的Al-CaMg-Si-O系夹杂物,主体为Al-Ca-Mg-Si-O、部分为MgO的大尺寸夹杂,以及因铝夺取由AOD继承硅酸钙中的氧形成的铝酸钙夹杂物;RH真空处理后,钢中夹杂物主要为小尺寸的主体为Al-Ca-Mg-Si-O、部分MgO的复合夹杂物以及Al_(2)O_(3)和铝酸钙,钢中MgO·Al_(2)O_(3)夹杂因真空作用分解,MgO·Al_(2)O_(3)质量分数由RH真空处理前的21.95%降低到7.46%。Fact Sage热力学计算结果表明,LF及RH精炼后,钢中夹杂物主要为CaO·2MgO·8Al_(2)O_(3)、CaO·Al_(2)O_(3)和Spinel;相比于LF精炼,RH真空处理后Spinel相和钢中夹杂物质量分数均降低。通过对比该厂传统工艺,探伤合格率由72.5%提升到98.6%,非金属夹杂物K5(夹杂物评定标准DIN50602)为0,AISI 431不锈钢的洁净度及产品合格率均得到较好控制。

关键词： AISI 431不锈钢 LF RH 夹杂物探伤合格率

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超低碳钢顶渣控制工艺创新探索

炼钢 2024年

作者：崔宝民杨杰杨晓江李哲河钢集团唐钢公司总工程师办公室河钢集团唐钢公司技术中心

概括了超低碳钢RH顶渣氧化性成因和对钢材质量的影响，以及目前以脱氧改质为主导思想的主要控制工艺的原理、具体方式和实施效果，分析了其工艺控制难点和不足。提出了以隔离为主导思想、以RH真空室造渣为操作方法的新型控制工艺，阐述... 详细信息

概括了超低碳钢RH顶渣氧化性成因和对钢材质量的影响，以及目前以脱氧改质为主导思想的主要控制工艺的原理、具体方式和实施效果，分析了其工艺控制难点和不足。提出了以隔离为主导思想、以RH真空室造渣为操作方法的新型控制工艺，阐述了其基本原理、理论优势，介绍了初步进行的生产试验情况及应用效果。理论分析和实践结果均表明，以RH真空室造渣为操作方法的新型控制工艺具有易稳控、效果好等优势，可以将出站顶渣的底层渣TFe质量分数稳定控制到4%以下，相对目前的脱氧改质工艺具有潜在的优势。

关键词：超低碳钢顶渣氧化性脱氧改质 RH造渣隔离

热流道板用含硫耐蚀塑料模具钢调质工艺及组织研究

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模具制造 2024年第1期24卷 95-97页

作者：孙盛宇叶世圣付博王勇胜郭杰东北特殊钢集团股份有限公司技术中心辽宁大连116105 东北特殊钢集团股份有限公司第二轧钢厂辽宁大连116105

分析了1.2085模具钢的特性,对不同调质工艺的1.2085模具钢的显微组织及硬度进行了对比分析。结果表明,1.2085大规格扁钢采用重新加热喷水冷却+两次回火工艺生产,1.2085小规格扁钢采用轧后空冷+两次回火或重新加热空冷+两次回火工艺生产... 详细信息

分析了1.2085模具钢的特性,对不同调质工艺的1.2085模具钢的显微组织及硬度进行了对比分析。结果表明,1.2085大规格扁钢采用重新加热喷水冷却+两次回火工艺生产,1.2085小规格扁钢采用轧后空冷+两次回火或重新加热空冷+两次回火工艺生产,其硬度和金相组织可满足作为热流道板模具的使用要求。

关键词：调质显微组织含硫耐蚀塑料模具钢 1.2085 喷水冷却

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碲对40Cr13塑料模具钢加工性能的影响

机械工程材料 2024年第2期48卷 49-55页

作者：周茂华钟亮美唐佳丽陈炜付建勋攀钢集团四川长城特殊钢有限责任公司江油621000 上海大学材料科学与工程学院先进凝固技术中心省部共建高品质特殊钢冶金与制备国家重点实验室上海200444

对硬度为41,38,36 HRC的无碲低硫(硫质量分数为0.003%)40Cr13钢,41 HRC的含碲中硫(碲质量分数为0.003%,硫质量分数为0.022%)40Cr13钢以及硬度为33,41 HRC的无碲高硫(硫质量分数为0.070%)40Cr13钢进行了铣削、钻削及抛光试验,分析了夹杂... 详细信息

对硬度为41,38,36 HRC的无碲低硫(硫质量分数为0.003%)40Cr13钢,41 HRC的含碲中硫(碲质量分数为0.003%,硫质量分数为0.022%)40Cr13钢以及硬度为33,41 HRC的无碲高硫(硫质量分数为0.070%)40Cr13钢进行了铣削、钻削及抛光试验,分析了夹杂物的形貌与显微硬度,研究了碲对试验钢加工性能的影响。结果表明:相比无碲低硫钢,含碲中硫钢中夹杂物主要为MnS,尺寸增大,长宽比几乎未变,多为椭球状;无碲高硫钢中夹杂物主要为MnS,数量、尺寸、长宽比均增加,为长条状;碲在硫化物中的固溶使得含碲中硫钢中硫化物的显微硬度增大;相同硬度下,含碲中硫钢的铣削力、钻削力、铣削后的表面粗糙度相比无碲低硫钢更小,加工性能更好,但抛光后表面粗糙度更大,抛光性能略差。

关键词：易切削模具钢碲改质切削力表面粗糙度抛光性能

高强重载汽车大梁钢表面麻坑问题的研究与改进

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热加工工艺 2024年第19期53卷 147-151页

作者：张继永陈子刚李爱民李红俊河钢集团邯钢技术中心河北邯郸056015 河钢集团邯钢邯宝热轧厂河北邯郸056015

高强重载汽车大梁钢表层氧化铁皮在开平矫直过程中破碎、脱落导致后续矫直过程中氧化铁皮压入形成大小不一的表面麻坑。本文研究精轧入口温度、轧制速度、冷却速率和卷取温度等工艺因素与氧化铁皮厚度之间对应关系。结果表明:精轧入口... 详细信息

高强重载汽车大梁钢表层氧化铁皮在开平矫直过程中破碎、脱落导致后续矫直过程中氧化铁皮压入形成大小不一的表面麻坑。本文研究精轧入口温度、轧制速度、冷却速率和卷取温度等工艺因素与氧化铁皮厚度之间对应关系。结果表明:精轧入口温度在1040℃以下时氧化铁皮厚度随着入口温度的上升而缓慢增加,在1040℃以上时氧化铁皮厚度随着入口温度的升高而急剧增加;随着轧制速度的加快,带钢表面生成的氧化铁皮变薄;较大速率冷却可以抑制氧化铁皮的长大、增厚;在560~630℃,卷取温度越高,氧化铁皮越厚。通过优化加热制度,提高轧制速度,优化层流冷却速率和卷取温度等措施,大梁钢表面麻坑缺陷得到有效控制。

关键词：表面麻坑氧化铁皮厚度表面相结构高强大梁钢共析反应