检索结果-南通市图书馆

在线全文

学校读者我要写书评

暂无评论

钙处理铝镇静钢连铸锆质水口堵塞机理分析

连铸 2024年第1期 38-45页

作者：龙鹄丘文生刘栋郭峻宇李富强刘志龙广东中南钢铁股份有限公司制造管理部广东韶关512123 宝武中南钢铁技术研究中心炼钢研究所广东广州510308

钙处理是减少铝镇静钢水口堵塞的重要手段,然而生产时钙处理后仍有堵塞发生。为了明确铝镇静钢钙处理后在连铸过程堵塞锆质水口的机理,采用扫描电镜分别对水口各部位蓄积物以及钢材拉拔断裂后芯部裂纹源处大尺寸夹杂物的形貌特征、成分... 详细信息

钙处理是减少铝镇静钢水口堵塞的重要手段,然而生产时钙处理后仍有堵塞发生。为了明确铝镇静钢钙处理后在连铸过程堵塞锆质水口的机理,采用扫描电镜分别对水口各部位蓄积物以及钢材拉拔断裂后芯部裂纹源处大尺寸夹杂物的形貌特征、成分及元素分布进行检测分析。研究发现,在水口不同部位蓄积物及轧材芯部大尺寸夹杂物的成分均以CaO-MgO-Al_(2)O_(3)为主,并含少量ZrO_(2),质量分数为1%~3%。分析其机理为钢中存在大量高熔点复合钙铝酸盐类夹杂,Al_(2)O_(3)质量分数大于75%,浇注时容易在水口蓄积,而同时水口碗部所含ZrO_(2)、SiO_(2)与石墨C发生还原反应,产生了SiO、ZrO等气体,往外扩散至蓄积的钙镁铝酸盐夹杂物内,形成含ZrO_(2)的复合蓄积物。蓄积物进一步熔损、脱落,部分在水口内壁蓄积,部分则进入到钢液中,在凝固过程进一步聚集成大尺寸夹杂。减少连铸过程水口堵塞的关键是提高钢水洁净度,适当降低钢中Als、Ca含量以减少钢中夹杂物尤其是钙铝酸盐类夹杂物数量,同时对水口材质性能进行优化降低其反应性。

关键词：铝镇静钢锆质水口钙处理大尺寸夹杂物水口堵塞

在线全文

学校读者我要写书评

暂无评论

渣处理散逸蒸汽消能回收系统设计与应用

今日自动化 2024年第5期 42-44页

作者：农理敏韦威刘伟林阳广西柳州钢铁股份有限公司炼铁厂广西柳州545002

高炉渣处理生产过程中,采用锥斗沉淀池、气力提升机、螺旋分级机进行细渣沉淀、提取、分离时,螺旋分级机处会散逸大量蒸汽,加剧了区域钢结构及设备的腐蚀,影响周边环境,危及岗位职工身体健康和作业安全。文章提出的蒸汽效能回收系统通... 详细信息

高炉渣处理生产过程中,采用锥斗沉淀池、气力提升机、螺旋分级机进行细渣沉淀、提取、分离时,螺旋分级机处会散逸大量蒸汽,加剧了区域钢结构及设备的腐蚀,影响周边环境,危及岗位职工身体健康和作业安全。文章提出的蒸汽效能回收系统通过选用玻璃钢离心风机,配合可移动式密封吸附罩、波纹管、风管等设备负压捕集逸散蒸汽,均匀分散至回水沟内,通过冲渣水实现蒸汽的冷凝、回收。该系统成本投入低、简单易实现、后期检修维护方便,并实现了蒸汽的回收利用,降低补水消耗的同时,取得了很好的环保效益。

关键词：高炉渣处理蒸汽回用消能

维普期刊数据库博看期刊评论

在线全文

学校读者我要写书评

暂无评论

改善70钢连铸小方坯芯部质量的工艺实践

四川冶金 2024年第5期46卷 52-56页

作者：陈健戴宇航袁文武张国庆李浩孙涛马鞍山钢铁股份有限公司安徽马鞍山243000

为了改善70钢连铸方坯的芯部质量,通过调整拉速、过热度、二冷比水量和压下工艺进行工业试验研究。结果表明:当压下工艺为2/2/4/7/7时,通过低过热度、高拉速或降低二冷比水量均可以改善铸坯中心碳偏析;但是在2.60 m/min高拉速或0.46 L/k... 详细信息

为了改善70钢连铸方坯的芯部质量,通过调整拉速、过热度、二冷比水量和压下工艺进行工业试验研究。结果表明:当压下工艺为2/2/4/7/7时,通过低过热度、高拉速或降低二冷比水量均可以改善铸坯中心碳偏析;但是在2.60 m/min高拉速或0.46 L/kg低二冷比水量浇注时,降低了铸坯的冷却速度,导致1#拉矫机处的固相率较低,坯壳厚度不足,压下时产生中间裂纹。当从2#拉矫机开始实施压下,压下工艺为0/2/5/7/6时,不仅中间裂纹有明显的改善,而且中心碳偏析也得到有效的控制,测得中心碳偏析度仅为1.02,铸坯芯部质量较好。

关键词： 70钢小方坯中心碳偏析中间裂纹轻压下

GH4730合金累积变形过程中的组织演变规律

维普期刊数据库评论

在线全文

维普期刊数据库

学校读者我要写书评

暂无评论

金属热处理 2024年第4期49卷 88-94页

作者：王成宇安腾谢兴飞吕少敏曲敬龙北京钢研高纳科技股份有限公司北京100081 钢铁研究总院有限公司高温材料研究所北京100081

为获得均匀的细晶组织,对GH4730合金进行了多次累积变形试验,并用OM、SEM和EBSD对微观组织进行分析。结果表明,随着变形次数和变形量的增加,合金的再结晶比例逐渐增大,未再结晶晶粒的尺寸和数量逐渐减小。再结晶机制以不连续动态再结晶(... 详细信息

为获得均匀的细晶组织,对GH4730合金进行了多次累积变形试验,并用OM、SEM和EBSD对微观组织进行分析。结果表明,随着变形次数和变形量的增加,合金的再结晶比例逐渐增大,未再结晶晶粒的尺寸和数量逐渐减小。再结晶机制以不连续动态再结晶(DDRC)为主,连续动态再结晶(CDRX)为辅,DDRX主要发生在硬取向晶粒之间,残留的未再结晶晶粒的Taylor因子普遍较大。未再结晶组织中存在大量细小的共格γ′相,较大的不共格γ′相分布在完全再结晶区域的晶界处,其尺寸为1.1~1.4μm。随着变形次数和变形量的增加,一次γ′相逐渐变粗,面积分数显著增大,二次γ′相数量显著减少。

关键词：不均匀组织 γ′析出相组织演变再结晶机制累积变形

TA2+Q345B轧制复合板覆层腐蚀特性研究

在线全文

学校读者我要写书评

暂无评论

宝钢技术 2024年第1期 23-27页

作者：郝英敏焦四海闫博宝山钢铁股份有限公司中央研究院上海201999

钛/钢轧制复合板因其优异的耐蚀性和结构性能而广泛应用于化工、海事等领域。因复合板轧制工艺需兼顾钛/钢两者特性而与单一材质的传统生产工艺有所差别,且在冶金结合界面处元素互扩散是否对覆层TA2组织及腐蚀性能产生影响待研究。通过... 详细信息

钛/钢轧制复合板因其优异的耐蚀性和结构性能而广泛应用于化工、海事等领域。因复合板轧制工艺需兼顾钛/钢两者特性而与单一材质的传统生产工艺有所差别,且在冶金结合界面处元素互扩散是否对覆层TA2组织及腐蚀性能产生影响待研究。通过组织观察、能谱测试和电化学腐蚀试验,研究了界面元素互扩散对覆层TA2组织及腐蚀性能的影响。结果表明:冶金结合界面处元素的互扩散距离仅为8~10μm,不足以影响整个覆层组织;覆层TA2耐腐蚀膜成膜初期存在反复腐蚀,但随着静置时间延长而逐渐稳定,不再发生腐蚀。

关键词： TA2+Q345B复合板结合界面扩散电化学

冲裁工艺对超高强钢边部拉伸性能影响的试验研究

在线全文

学校读者我要写书评

暂无评论

精密成形工程 2024年

作者：李亚刘渊媛连昌伟宝山钢铁股份有限公司中央研究院汽车用钢开发与应用技术国家重点实验室(宝钢)

目的冲裁加工后的超高强钢板材在成形过程中会因边部开裂而显著生产的稳定性，针对这一问题，对超高强钢板材冲裁边边部开裂行为的影响因素进行研究。方法选用DP980与QP980材料，采用模具冲裁拉伸试样，用DIC的剪切边拉伸试验研究了... 详细信息

目的冲裁加工后的超高强钢板材在成形过程中会因边部开裂而显著生产的稳定性，针对这一问题，对超高强钢板材冲裁边边部开裂行为的影响因素进行研究。方法选用DP980与QP980材料，采用模具冲裁拉伸试样，用DIC的剪切边拉伸试验研究了不同的冲裁间隙以及打磨试样边部、模具磨损情况对超高强度钢力学性能和边部拉伸能力的影响，并采用DIC方法追踪拉伸试验的断裂过程，分析了边部裂纹的扩展过程和断口形貌。结果通过对比试验结果发现，冲裁试样很容易发生边部开裂，冲裁间隙的越大，断裂时刻越提前，断裂伸长率越小，边部成形性能越低，在冲裁间隙为材料厚度9-10%时，两个钢种断裂应变均最大，边部拉伸性能相对优异，材料的边部断裂也容易受到轧制方向的影响，边部断裂通最先沿着轧制方向出现在边界处。模具磨损使冲裁的试样在拉伸试验过程中更容易断裂，打磨冲裁试样边部可以提高拉伸性能。在断裂形式上，两种钢种的冲裁试样均容易从边部开裂，QP980形成横-斜裂纹，冲裁间隙增大使横向裂纹变长，而DP980试样断口则均为斜裂纹。结论相同强度等级QP980钢和DP980钢均对冲裁边敏感，冲裁边对边部拉伸性能的影响较大，可以通过选择良好的模具工况、合适的冲裁工艺参数以及增加打磨工艺等，提高材料的力学性能和边部拉伸性能。

关键词： DP钢 QP钢 DIC 冲裁模具间隙剪切边拉伸实验边部开裂断裂应变

冷轧方式与退火温度对无取向硅钢组织、织构及磁性能的影响

在线全文

同方期刊数据库

学校读者我要写书评

暂无评论

安徽工业大学学报（自然科学版） 2024年第4期41卷 372-379,456页

作者：裴英豪王东戈夏雪兰马鞍山钢铁股份有限公司技术中心安徽马鞍山243000

以连续式和可逆式冷轧无取向硅钢为研究对象,对其进行退火实验,采用金相显微镜、X射线衍射仪(XRD)表征分析不同冷轧方式无取向硅钢在不同退火温度(920~1070℃)下的组织和织构,探讨轧制方式与退火温度对无取向硅钢磁性能的影响。结果表明... 详细信息

以连续式和可逆式冷轧无取向硅钢为研究对象,对其进行退火实验,采用金相显微镜、X射线衍射仪(XRD)表征分析不同冷轧方式无取向硅钢在不同退火温度(920~1070℃)下的组织和织构,探讨轧制方式与退火温度对无取向硅钢磁性能的影响。结果表明:在920~1070℃退火后,连续式冷轧样品平均晶粒尺寸分布在20.7~134.4μm范围,可逆式冷轧样品平均晶粒尺寸分布在17.3~155.5μm范围,随退火温度的提升,2种冷轧方式退火板晶粒总体上均在不断长大;冷轧板织构主要由强的旋转立方织构组成,可逆式和连续式冷轧样品退火板织构以γ纤维和α纤维织构为主,γ纤维织构主要聚集在{111}处,α纤维织构主要聚集在{111}处,γ纤维织构强度随退火温度升高而显著降低,α纤维、Goss和旋转立方织构强度变化很小;可逆式与连续式冷轧板{111}织构强度相近,可逆式冷轧退火板{111}织构强度始终高于连续式冷轧退火板。1040℃退火时,可逆式和连续式冷轧退火板的P_(1.5/50)(50 Hz下,磁感应强度为1.5 T时的损耗)均达最低,分别为2.512,2.445 W/kg;1070℃退火时,可逆式与连续式冷轧退火板的P_(1.5/50)有所增长,最终分别为2.625,2.494 W/kg。随退火温度升高,2种冷轧方式退火板的P_(1.5/50)均先降后升,且连续式冷轧退火板的P_(1.5/50)始终更低、B_(50)更高(磁场强度为5000 A/m时的磁感应强度)。

关键词：无取向硅钢轧制方式退火温度磁性能能效等级新能源汽车

在线全文

学校读者我要写书评

暂无评论

基于环境温度的转炉旋流氧枪射流分析

中国冶金 2024年第1期34卷 18-26页

作者：陈双平吕明郝翊杰邢相栋张朝晖朱青德西安建筑科技大学冶金工程学院陕西西安710055 酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司甘肃嘉峪关735100

为探究旋流氧枪自由射流特性,建立了0°、6°、12°和18°旋流氧枪自由射流几何模型,分析了不同旋流氧枪炼钢温度下的旋流特性、射流速度和动压分布。发现与0°旋流氧枪相比,6°、12°和18°旋流氧枪射流速度和动压衰减较快,且旋流角越... 详细信息

为探究旋流氧枪自由射流特性,建立了0°、6°、12°和18°旋流氧枪自由射流几何模型,分析了不同旋流氧枪炼钢温度下的旋流特性、射流速度和动压分布。发现与0°旋流氧枪相比,6°、12°和18°旋流氧枪射流速度和动压衰减较快,且旋流角越大,射流衰减越快。而6°旋流氧枪与12°和18°旋流氧枪相比,射流速度和动压衰减较慢,在保证合适冲击深度和冲击面积的同时,使熔池产生一定的旋转运动。基于此,建立了6°旋流氧枪和转炉气-渣-金多相流几何模型,分析了环境温度变化对6°旋流氧枪冲击特性和熔池速度分布的影响,发现环境温度从300 K升高到1873 K,冲击半径从1.25 m增至1.78 m,而冲击深度仅从0.119 m增至0.132 m。环境温度升高,钢液面处高速区面积增大,死区和低速区面积减小;在熔池较浅处,环境温度升高,熔池死区面积减小,高速区面积增大,以熔池深度0.3 m为例,环境温度从300 K升高到1873 K,死区面积由0.41 m^(2)减小至0.17 m^(2),高速区面积由9.35 m^(2)增至9.76 m^(2);在熔池深处,底吹射流起主导作用,环境温度对熔池速度分布影响较小,不同速度区域面积相差较小。研究结果可以为旋流氧枪工业应用提供理论指导。

关键词：转炉炼钢旋流氧枪旋流特性冲击特性熔池搅拌

回火温度对厚截面含钒中碳珠光体钢强韧性的影响

在线全文

学校读者我要写书评

暂无评论

金属世界 2024年第4期 69-73页

作者：史娜姚三成余亚东高伟邹强于文坛马鞍山钢铁股份有限公司技术中心安徽马鞍山243002

采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、硬度及断裂韧性实验等研究了回火温度对含钒中碳珠光体钢的显微组织及强韧性的影响。结果表明,距离喷水端不同距离处,实验钢的冷却速度差异较大,距离喷水端5 mm处冷速4~5℃/s,距离喷水端50 mm以上... 详细信息

采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、硬度及断裂韧性实验等研究了回火温度对含钒中碳珠光体钢的显微组织及强韧性的影响。结果表明,距离喷水端不同距离处,实验钢的冷却速度差异较大,距离喷水端5 mm处冷速4~5℃/s,距离喷水端50 mm以上冷速约1℃/s。冷却未回火状态下,实验钢近喷水端的上表面组织中未发现第二相粒子,而离喷水端较远的下表面有少量V(C,N)粒子析出,且珠光体片层间距较大。420~520℃回火,实验钢的硬度随回火温度的提高而逐渐降低,断裂韧性呈现先增加后降低的趋势,在460℃回火时获得最大值83.5 MPa·m^(1/2)。当回火温度超过480℃后,组织中V(C,N)粒子逐渐粗化,硬度和韧性随之下降。

关键词：回火温度珠光体钢第二相粒子珠光体片层间距冷却速度断裂韧性强韧性厚截面