检索结果-南通市图书馆

FGH95粉末盘剩余循环寿命的裂纹源制作及测定

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材料工程 1997年第4期25卷 47-48页

作者：吴家梅谢济洲北京航空材料研究院

应用电火花加工技术 ,制作出宽度为 0 .0 5 m m± 0 .0 2 5 mm、深度为 0 .2 5 mm± 0 .0 13mm、长度为 1mm± 0 .0 5 m m的裂纹源 ,预制出长度为 1.5 0 mm± 0 .13mm的疲劳裂纹 ,然后对剩余循环寿命进行了测定。

关键词：剩余循环寿命裂纹源粉末盘涡轮盘航空

裂纹源位置对6005A铝合金挤压型材高周疲劳寿命的影响

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机械工程材料 2020年第1期44卷 16-20,28页

作者：张岚赵鸿金(指导) 李声慈叶青李德华江西理工大学材料科学与工程学院赣州341000 广东坚美铝型材厂有限公司顺德528300

通过高周疲劳试验研究了裂纹源位置对6005A-T6铝合金挤压型材高周疲劳寿命的影响。结果表明:6005A-T6铝合金挤压型材在应力比0.1下的中值疲劳强度为164.5 MPa,疲劳强度较高,但疲劳寿命分布较分散;在最大应力200 MPa条件下,具有不同疲劳... 详细信息

通过高周疲劳试验研究了裂纹源位置对6005A-T6铝合金挤压型材高周疲劳寿命的影响。结果表明:6005A-T6铝合金挤压型材在应力比0.1下的中值疲劳强度为164.5 MPa,疲劳强度较高,但疲劳寿命分布较分散;在最大应力200 MPa条件下,具有不同疲劳寿命试样的疲劳裂纹源区的面积较小,疲劳裂纹扩展区均由疲劳条带和二次裂纹组成,瞬断区的面积较大,均由孔洞和韧窝组成;在相同最大应力下疲劳寿命存在差异的原因在于疲劳裂纹源位置的不同,在最大应力为200 MPa条件下,疲劳裂纹源位于孔洞缺陷处试样的疲劳寿命最长,比疲劳裂纹源位于氧化夹杂物处试样的疲劳寿命延长一个数量级,疲劳裂纹源位于Al7(Cr Fe)第二相颗粒处试样的疲劳寿命居于二者之间。

关键词：铝合金高周疲劳寿命裂纹源孔洞氧化夹杂物第二相颗粒

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应用Betti定理推导裂纹源基本解

力学季刊 1992年第3期 9-16页

作者：李增福天津大学

本文应用Beni定理由荷戟源基本解推导出裂纹源基本解。这些基本解可以用于线弹性断裂分析,为求解这类问题提供了新的有效途径。

关键词：基本解裂纹源 Betti 定理

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裂纹源和力是产生AP1重轨底裂的原因

鞍钢技术 1980年第7期 27-31页

作者：沈景儒大型厂

一、问题的提出由于重轨在铁路运输中的重要作用,要求它具有良好的性能,要有高的使用寿命、可靠性和安全性。它的可靠性、安全性直接关系到铁路运输和人民生命财产。由于运输量的增加,机车车辆轴重的不断

关键词：重轨钢轨 AP1 裂纹源底裂

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碳氮共渗层中滚动接触疲劳裂纹源的研究

理化检验.物理分册 1983年第1期 27-31页

作者：李麟乔毅南王世清山东工学院

本文通过理论分析和接触疲劳试验,研究了滚动接触疲劳的裂纹和裂纹源位置.指出最大切应力理论应用于渗层中裂纹源位置的确定时,有其局限性;修正了松本将的确定裂纹源方法,并归纳提出了计算裂纹源的一般方法.最后引用有关资料提供的数据... 详细信息

本文通过理论分析和接触疲劳试验,研究了滚动接触疲劳的裂纹和裂纹源位置.指出最大切应力理论应用于渗层中裂纹源位置的确定时,有其局限性;修正了松本将的确定裂纹源方法,并归纳提出了计算裂纹源的一般方法.最后引用有关资料提供的数据,进行了校核.为了简化弹性力场的计算,本文导出了赫芝积分在特定条件下的初等表达式.

关键词：最大切应力理论实际碳氮共渗多元渗裂纹源接触疲劳试验滚动接触疲劳

固体氧化物燃料电池力学性能变化规律和断裂模式研究

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硅酸盐学报 2021年第10期49卷 2180-2188页

作者：胡赛金鑫王傲耿佳琦池波蒲健华中科技大学材料科学与工程学院材料成型及模具技术国家重点实验室武汉430074 武汉船用电力推进装置研究所武汉430064

采用同轴环施力法研究了单电池还原前后抗弯强度的Weibull模量与其厚度之间的关联性。结果表明:对应1.1、0.9 mm与0.7 mm 3个厚度,Ni O-YSZ(氧化钇稳定的氧化锆)阳极支撑单电池的Weibull模量分别为4.56、4.78与6.16,随着样品厚度降低,We... 详细信息

采用同轴环施力法研究了单电池还原前后抗弯强度的Weibull模量与其厚度之间的关联性。结果表明:对应1.1、0.9 mm与0.7 mm 3个厚度,Ni O-YSZ(氧化钇稳定的氧化锆)阳极支撑单电池的Weibull模量分别为4.56、4.78与6.16,随着样品厚度降低,Weibull模量逐渐增加,这与阳极内部缺陷数量减少相对应;还原之后Ni-YSZ阳极支撑单电池的Weibull模量分别提高至8.66、12.49与9.37,塑性Ni相的形成是抑制裂纹扩展的主要原因,其中厚度为0.9mm的单电池呈现最佳的综合性能,对应特征强度为122.9 MPa。样品裂纹源主要源自于阳极支撑体的内部缺陷与Ni颗粒团聚,依此可以通过不同裂纹源的类型与3种断裂模式解释不同厚度单电池力学性能的变化规律。

关键词：固体氧化物燃料电池 Weibull模量抗弯强度断裂模式裂纹源

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汽轮机叶片断裂失效分析

金属热处理 2006年第10期31卷 79-81页

作者：张升才浙江大学材料系浙江杭州310027

对汽轮机断裂叶片进行了金相组织观察、断口扫描及能谱分析。结果表明该汽轮机叶片的断裂是由于叶片边缘与加热器接触,导致局部组织严重过热,从而使该处强度降低,萌生裂纹源,在交变应力作用下裂纹进一步扩展最终导致疲劳断裂。

关键词：汽轮机叶片裂纹源疲劳断裂

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Al-Mn-Si-Ti合金粉化行为

中南大学学报（自然科学版） 2012年第12期43卷 4688-4693页

作者：谢泽伟朱子宗张丁非王开林衍重庆大学材料科学与工程学院重庆400045 重庆大学资源及环境科学学院重庆400045

Al-Mn-Si-Ti多元合金是一种用于炼钢脱氧与合金化的新型中间合金,前期试验制备的该类系列合金存在自然粉化现象。利用扫描电镜(SEM)和X线衍射仪(XRD)等检测分析表明:合金凝固过程发生γ(Mn)→β(Mn)晶型转变和ζ相FeSi2的生成,二者伴随... 详细信息

Al-Mn-Si-Ti多元合金是一种用于炼钢脱氧与合金化的新型中间合金,前期试验制备的该类系列合金存在自然粉化现象。利用扫描电镜(SEM)和X线衍射仪(XRD)等检测分析表明:合金凝固过程发生γ(Mn)→β(Mn)晶型转变和ζ相FeSi2的生成,二者伴随着较大的体积变化,致使合金内部相邻组织单元之间应力变化导致前期微裂纹的产生。当合金处于潮湿环境中,合金中Al的磷化物、碳化物夹杂发生水解,与前期微裂纹之间进一步相互作用,最终导致合金自然粉化解体。实验证明,在合金熔炼过程中加入足量的Ti可以生成稳定的TiP和TiC代替不稳定的AlP和Al4C3,有效降低合金的粉化。

关键词： Al-Mn-Si-Ti合金裂纹源晶型转变水解粉化机理

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TC17钛合金超高周弯曲振动疲劳试验

航空动力学报 2012年第3期27卷 617-622页

作者：李全通刘青川申景生程礼高潮陈卫空军工程大学工程学院西安710038

基于航空发动机叶片基本失效形式,开发了悬臂梁式弯曲振动超声疲劳试验系统(激振频率20kHz),设计了能模拟叶片振动、适合于超高周弯曲振动疲劳试验的试件.利用该系统开展了钛合金TC17超高周弯曲振动疲劳试验研究,分析了断口的金相图.结... 详细信息

基于航空发动机叶片基本失效形式,开发了悬臂梁式弯曲振动超声疲劳试验系统(激振频率20kHz),设计了能模拟叶片振动、适合于超高周弯曲振动疲劳试验的试件.利用该系统开展了钛合金TC17超高周弯曲振动疲劳试验研究,分析了断口的金相图.结果发现:裂纹萌生有表面和次表面两种模式,并不依赖于内部夹杂和缺陷,没有发现内部裂纹萌生迹象,次表面裂纹扩展也不呈"鱼眼"形貌.与文献所述的"鱼眼"形貌特征不同.

关键词： TC17钛合金超高周疲劳弯曲振动裂纹源裂纹扩展