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锅筒疲劳寿命计算中的径向温差计算方法

哈尔滨工程大学学报 2020年第7期41卷 1005-1009,1042页

作者：郑心伟哈尔滨工程大学动力与能源工程学院黑龙江哈尔滨150001

为了验证固定式动力锅炉国家标准法中锅筒径向温差计算的准确性及其在船舶动力锅炉上应用的可行性,并建立能够同时适用于上述2种锅炉锅筒径向温差计算方法。本文对锅筒的径向温差解析解、非常逼近解析解和温度阻尼系数应达值计算公式进... 详细信息

为了验证固定式动力锅炉国家标准法中锅筒径向温差计算的准确性及其在船舶动力锅炉上应用的可行性,并建立能够同时适用于上述2种锅炉锅筒径向温差计算方法。本文对锅筒的径向温差解析解、非常逼近解析解和温度阻尼系数应达值计算公式进行了推导,对非常逼近解析解计算方法进行了研究,对工程实例进行了计算分析。结果表明:固定式动力锅炉国家标准法不能适用于船舶动力锅炉锅筒径向温差计算,而非常逼近解析解法能够同时适用于固定式和船舶动力锅炉锅筒径向温差计算;固定式动力锅炉国家标准法能否变成非常逼近解析解法取决于锅筒温度阻尼系数。本文提出的计算方法符合工程实际,具有理论和应用价值。

关键词：锅炉锅筒疲劳寿命径向温差固定式动力锅炉国家标准法解析解法非常逼近解析解法

基于电磁-热耦合模型的架空导线温度分布和径向温差的计算与实验验证

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电力系统保护与控制 2018年第7期46卷 7-13页

作者：刘刚李炀陈垣董选昌华南理工大学电力学院广东广州510640 广州供电局有限公司输电管理所广东广州510000

为了得到架空导线的径向温度场分布,以LGJ240/30 mm^2导线为例,建立了架空线径向截面电磁-温度耦合场控制方程,采用有限元分析软件,对导线截面电磁场分布以及温度分布进行迭代计算。基于计算结果,探究了电流密度分布以及径向温度分布的... 详细信息

为了得到架空导线的径向温度场分布,以LGJ240/30 mm^2导线为例,建立了架空线径向截面电磁-温度耦合场控制方程,采用有限元分析软件,对导线截面电磁场分布以及温度分布进行迭代计算。基于计算结果,探究了电流密度分布以及径向温度分布的规律和成因。通过设计并搭建室内大电流实验平台,对仿真计算结果进行了验证。在自然对流情况下,导线钢芯温度、铝层温度以及铝层表面温度平均误差仅为1.72%。结合IEEE Std 738-2012自然对流下径向温差经验公式,比较了所建模型的准确度。对比结果表明:计算导线径向温差时,考虑集肤效应的热源分布以及空气间隙的热传导作用,计算结果误差较小。

关键词：集肤效应电流密度温度分布径向温差实验验证

降低固定床渣油加氢反应器径向温差的技术措施

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石油炼制与化工 2013年第1期44卷 83-85页

作者：石巨川中国石化海南炼油化工有限公司海南洋浦578101

渣油加氢装置原料黏度大,在催化剂床层易发生流体分布不均的现象,如不采取有效措施,在开工初期极易发生床层径向温差大,过早出现床层热点的问题,不但降低催化剂利用率,还会产生安全隐患。中国石化海南炼油化工有限公司在生产实践中通过... 详细信息

渣油加氢装置原料黏度大,在催化剂床层易发生流体分布不均的现象,如不采取有效措施,在开工初期极易发生床层径向温差大,过早出现床层热点的问题,不但降低催化剂利用率,还会产生安全隐患。中国石化海南炼油化工有限公司在生产实践中通过优化开工方案、调整操作以及使用更高效的反应器入口物流分配器,可有效改善固定床渣油加氢反应器催化剂床层流体分布,降低径向温差,实现催化剂的高效利用。

关键词：渣油加氢反应器径向温差热点分配器优化

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加氢裂化装置反应器径向温差原因分析与探讨

炼油技术与工程 2019年第12期49卷 6-10页

作者：黎臣麟中国石油四川石化有限责任公司

某蜡油加氢裂化装置在高负荷高转化率工况下,裂化反应器第一床层径向温差达到10℃,是由于单床层采用2种不同尺寸与不同活性的催化剂级配,反应气化率变化加剧,不利于径向液体分布,从而使径向温差偏大;柴油加氢裂化装置第二床层径向温差达... 详细信息

某蜡油加氢裂化装置在高负荷高转化率工况下,裂化反应器第一床层径向温差达到10℃,是由于单床层采用2种不同尺寸与不同活性的催化剂级配,反应气化率变化加剧,不利于径向液体分布,从而使径向温差偏大;柴油加氢裂化装置第二床层径向温差达到20℃,在一定范围内,其径向温升与轴向床层温升呈正比,与冷氢流量呈反比,是由于单床层采用4种不同尺寸与不同活性的催化剂级配,反应器内径向气、液相分布不均匀,径向局部液体流量不均匀,导致反应器床层径向温差增大。通过提高催化剂装填质量,建立实际模型,加强对操作参数监控,降低反应器的径向温差,从而提高催化剂的利用率,降低操作难度,实现装置的长周期运行。

关键词：加氢裂化径向温差反应器内构件气液分布催化剂装填氢油比

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架空导线径向温差及允许载流量研究

郑州大学学报（工学版） 2020年第1期41卷 1-7页

作者：张猛梁任赵桂峰郑州大学土木工程学院河南郑州450001

常用的LGJ300/50钢芯铝绞线为例,基于稳态热平衡方程和IEEE Std 738—2012标准,考虑线股空气间隙和实际接触情况,利用ANSYS建立了精细化导线模型,对其径向温差及考虑径向温差时的允许载流量进行了分析。结果表明:导线运行时存在内部高... 详细信息

常用的LGJ300/50钢芯铝绞线为例,基于稳态热平衡方程和IEEE Std 738—2012标准,考虑线股空气间隙和实际接触情况,利用ANSYS建立了精细化导线模型,对其径向温差及考虑径向温差时的允许载流量进行了分析。结果表明:导线运行时存在内部高、表面低的径向温度场,温差可达4~10℃;导线温度对风速0~3 m/s、风向角0~45°以及导线直径(型号)较为敏感;径向温差对导线允许载流量的影响可达10%以上。考虑径向温差时,导线允许温度限值的定义对其允许载流量影响较大,建议将规范规定的导线允许工作温度理解为导线的平均温度。

关键词：架空导线径向温差敏感性分析允许温度允许载流量

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渣油加氢上流式反应器径向温差问题探析

炼油技术与工程 2019年第9期49卷 10-13页

作者：崔海军赵旺华中化泉州石化有限公司

针对中化泉州石化3.30Mt/a渣油加氢处理装置工业运转中上流式反应器床层温度波动大,径向温差大的问题,从原料性质、上流式反应器的设计和操作条件、催化剂的性能设计三方面进行了原因分析。提出了解决思路:改善原料性质和组成,保证原料... 详细信息

针对中化泉州石化3.30Mt/a渣油加氢处理装置工业运转中上流式反应器床层温度波动大,径向温差大的问题,从原料性质、上流式反应器的设计和操作条件、催化剂的性能设计三方面进行了原因分析。提出了解决思路:改善原料性质和组成,保证原料馏出温度大于538℃的渣油体积比例达到45%以上,避免物流介质黏度大,分配不均匀;优化操作条件,控制上流式二床总氢量不超过60dam3/h,降低气相线速度;调整催化剂的级配,降低上流式反应器催化剂的活性组分和提高催化剂的堆积密度。调整后,上流式反应器床层温度波动、径向温差大的问题得到了有效改善,实现催化剂的高效利用。

关键词：渣油加氢上流式反应器径向温差原料黏度气体线速催化剂活性

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消除大口径透镜径向温差应力的原理及结构

光电工程 2000年第4期27卷 57-59页

作者：刘卷民中国科学院光电技术研究所四川成都610209

详细讨论环境温度大范围变化时 ,大口径光学透镜径向温差应力自动消除的原理及结构 ,并给出相关参数计算公式。该方法简便 ,结构新颖。

关键词：透镜径向温差应力消除

架空导线径向温差的计算及其对动态增容的影响

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架空导线径向温差的计算及其对动态增容的影响

作者：李炀华南理工大学

学位级别：硕士

导线温度是架空线路设计和运行的重要参数,导线自身结构特点使得在实际运行中存在径向温度梯度,当导线负载率较高时,钢芯温度明显高于表层温度,而导线高温时的张力将由钢芯完全承担,所以仅仅以监测的表层温度表征导线实际温度,可能存在... 详细信息

导线温度是架空线路设计和运行的重要参数,导线自身结构特点使得在实际运行中存在径向温度梯度,当导线负载率较高时,钢芯温度明显高于表层温度,而导线高温时的张力将由钢芯完全承担,所以仅仅以监测的表层温度表征导线实际温度,可能存在着严重的安全隐患。因此,准确计算导线内部各层温度分布,具有重要的实际应用和理论研究价值。本文基于架空导线内部导体的接触特征,分析热量传递规律,建立导线内部温度分布热路模型,确定了模型中分布热阻、分布内热源和外热源参数的计算方法,实现不同张力和载流量环境下各层温度的准确计算。采用ANSYSMAXWEL电磁计算模块分析导线在集肤效应作用下的电流密度分布规律,结合CFX模块建立了钢芯铝绞线电磁-热-流耦合分析有限元模型,分析不同运行环境下的导线各层导体的暂、稳态温度分布;搭建升流实验系统和风洞测温实验平台,对上述理论模型和有限元模型进行实验验证和分析。在以上研究基础上,分析了径向温差对增容线路的影响,以及指明监测和计算钢芯温度的必要性。本文主要研究结论如下:1.运行中的架空导线存在径向温度梯度,即使同层导体不同受风位置处的导体温度仍存在微小差异;导线径向温差随着载流量和导体温度的提高而增大。2.对导线内部温度分布热路模型进行了验证,计算结果和实验结果对比表明:自然对流条件下,各层导体温度的整体相对误差为2.45%,强制对流体条件下各层温度的整体相对误差仅为3.53%。3.将导线简化为二维结构进行流体场仿真,实验结果和仿真结果对比表明:自然对流条件下,简化的二维导线结构能够真实准确地反映导线内部温度分布;导线各层导体温度在暂、稳态过程中的整体平均误差分别为3.97%和1.08%;强制对流条件下,简化的二维导线结构有限元温度模型,能够准确计算导线各层导体稳态温度和暂态温度变化过程;导线各层导体温度在暂、稳态过程中的整体平均误差分别为3.31%和-3.43%。4.导线在短路时,各层导体之间可视为绝热状态;铝层导体温度随着短路电流的增大呈指数形式增长,而钢芯温度增长不明显。5.对于同一种导线,钢芯层和表层温差越大,弧垂计算差异越大;温差一定时,档距越大,弧垂计算差异越大。架空线路进行动态增容时,载流量越大或者运行张力越小,则径向温差越明显,考虑到钢芯温度对弧垂的影响,需要直接监测或计算导线内部最高温度。

关键词：架空导线导线温度径向温差分布热路模型集肤效应有限元分析对流换热

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冷管型氨合成塔催化床的径向温差

肥料与健康 1981年第4期 36-40+29页

作者：朱炳辰房鼎业华东化工学院

冷管型连续换热式催化床是氨合成塔的常用型式,根据冷管种类的不同,可分为三套管并流式、双套管并流式、单管并流式等。一般习用一维拟均相模型进行设计计算,不考虑由于冷管冷却造成的催化床径向温差与浓差。本文仅就冷管对氨合成塔催... 详细信息

冷管型连续换热式催化床是氨合成塔的常用型式,根据冷管种类的不同,可分为三套管并流式、双套管并流式、单管并流式等。一般习用一维拟均相模型进行设计计算,不考虑由于冷管冷却造成的催化床径向温差与浓差。本文仅就冷管对氨合成塔催化床径向温度分布的影响,进行定量计算与讨论。要同时计算氨合成塔催化床的轴向、径向温度与浓度分布,应采用二维数学模型。连续换热式催化床的二维模型是二阶变系数非线性偏微分方程组,需将其转换为差分方程组,并进一步转换为一阶常微分方程组,在电子计算机上求数值解。计算结果表明,冷管型氨合成塔催化床径

关键词：氨合成塔同平面计算结果催化剂径向温差冷管管型