检索结果-南通市图书馆

高强机械用钢表面条带状红铁皮产生原因及机制

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钢铁 2014年第9期49卷 64-70页

作者：王畅于洋潘辉王林陈瑾徐海卫首钢技术研究院薄板研究所北京100043 首钢迁安钢铁有限责任公司技术质量部河北迁安064404

系统研究了高强机械用钢频发的条带状红铁皮缺陷,采用场发射SEM及EPMA研究了铁皮的表面及截面情况,通过热轧生产线生产情况分析了条带状铁皮的间距特性。结果表明,条带状红铁皮处铁皮明显增厚,铁皮与基体界面存在硅的富集区;而铁皮的条... 详细信息

系统研究了高强机械用钢频发的条带状红铁皮缺陷,采用场发射SEM及EPMA研究了铁皮的表面及截面情况,通过热轧生产线生产情况分析了条带状铁皮的间距特性。结果表明,条带状红铁皮处铁皮明显增厚,铁皮与基体界面存在硅的富集区;而铁皮的条带状间距距离与精除鳞喷嘴间距存在明显的对应性,因此,该缺陷与精除鳞水喷射搭界面的除鳞效果不佳密切相关。应用差热分析仪对钢种的氧化特性分析发现,精除鳞前温度区间为铁皮增厚波峰区域,加上Fe2SiO4相的形成增加了铁皮的黏附力,因而极易造成精除鳞的困难。在机制研究的基础上,制定了热轧生产控制要求及钢种硅控制方案,成功消除了条带状红铁皮的产生。

关键词：红铁皮氧化特性条带状铁皮硅元素富集热轧

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含磷高强IF钢拉矫断带的原因及机制

钢铁 2014年第5期49卷 81-87页

作者：王畅于洋王林陈瑾徐海卫首钢技术研究院薄板研究所北京100043 首钢迁安钢铁有限责任公司技术质量部河北迁安064404

采用场发射SEM及TEM研究了含磷高强IF钢拉矫断带的断口形貌及析出物的分布状态,结果表明导致断带的主要原因是晶界处大尺寸、树枝状Fe(Nb,Ti)P相的偏聚析出。通过对断带样品的热处理回溶试验及不同层冷冷速的热模拟试验,分析了造成Fe(Nb... 详细信息

采用场发射SEM及TEM研究了含磷高强IF钢拉矫断带的断口形貌及析出物的分布状态,结果表明导致断带的主要原因是晶界处大尺寸、树枝状Fe(Nb,Ti)P相的偏聚析出。通过对断带样品的热处理回溶试验及不同层冷冷速的热模拟试验,分析了造成Fe(Nb,Ti)P相晶界富集析出的温度范围及工艺要素。在机制研究的基础上,制定了热轧生产的控制要点,主要包括轧制温度、层冷冷速、成分设计、卷取温度等多个方面,成功抑制了高P类高强IF钢的拉矫断带事故发生率。

关键词：脆性断裂含磷高强IF钢析出相晶界偏聚

650MPa级V-N微合金化汽车大梁钢强化机制研究

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金属学报 2015年第12期51卷 1481-1488页

作者：惠亚军潘辉周娜李瑞恒李文远刘锟首钢技术研究院薄板研究所北京100043 首钢股份公司迁安钢铁公司技术质量部迁安064400

采用OM，SEM和TEM对V微合金化钢与V-N微合金化钢的组织与析出相进行了分析，研究了强化机制．结果表明，V微合金化钢与V-N微合金化钢的显微组织主要为铁素体与少量珠光体的混合组织．随着卷取温度的升高，V-N微合金化钢的强度呈现出先... 详细信息

采用OM，SEM和TEM对V微合金化钢与V-N微合金化钢的组织与析出相进行了分析，研究了强化机制．结果表明，V微合金化钢与V-N微合金化钢的显微组织主要为铁素体与少量珠光体的混合组织．随着卷取温度的升高，V-N微合金化钢的强度呈现出先增加后下降的规律，600℃时获得了最优的力学性能，其屈服强度与抗拉强度分别达到了605与687MPa，延伸率为24．5％．与V微合金化钢相比，V-N微合金化钢的铁素体晶粒更细小，平均晶粒尺寸达到4．5μm，析出相更细小弥散，尺寸在3～50mm之间，平均尺寸达到8．0nm。以及更高的位错密度．晶粒细化、析出强化与位错强化是V-N微合金化钢具有高屈服强度的主要原因，其中细晶强化是最主要的强化机制，占总屈服强度的43．05％，析出强化与位错强化对屈服强度的贡献高达34．44％．

关键词： V-N微合金化汽车大梁钢强化机制卷取温度

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耐候钢发展现状及展望

钢铁研究学报 2007年第11期19卷 1-4页

作者：于千首钢迁安钢铁有限责任公司热轧厂河北迁安064404

概述了国内外耐大气腐蚀钢(即耐候钢)的发展情况及钢种的主要牌号和性能要求,介绍了合金元素对耐候钢的耐候性能的影响和作用,并展望了我国耐候钢的发展趋势。

关键词：耐候钢耐候性合金元素

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铌-钛微合金化高强钢连续冷却的相变规律

钢铁研究学报 2014年第12期26卷 42-46页

作者：惠亚军于洋王畅王林陈斌陈瑾首钢技术研究院薄板研究所北京100043 首钢迁安钢铁有限责任公司技术质量部河北迁安064404

利用Gleeble 3500热模拟试验机研究了铌-钛微合金化试验钢在变形与未变形条件下的连续冷却相变规律。研究结果表明：试验钢在2-50℃/s的较大冷速范围内均可获得贝氏体组织,且随着冷却速度的增加,组织中粒状贝氏体的量下降,板条贝氏体的... 详细信息

利用Gleeble 3500热模拟试验机研究了铌-钛微合金化试验钢在变形与未变形条件下的连续冷却相变规律。研究结果表明：试验钢在2-50℃/s的较大冷速范围内均可获得贝氏体组织,且随着冷却速度的增加,组织中粒状贝氏体的量下降,板条贝氏体的量增加;同时变形促进相变,有利于奥氏体中新相的形成。用热膨胀法建立了试验钢静态与动态条件下的连续冷却转变（CCT）曲线。

关键词：铌-钛微合金化钢高强钢连续冷却相变 CCT曲线

750MPa级高强汽车大梁钢冲压开裂原因及机制

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钢铁 2014年第4期49卷 54-57,75页

作者：于洋孟宪堂王林王畅李飞李瑞恒首钢技术研究院薄板研究所北京100043 首钢迁安钢铁有限责任公司技术质量部河北迁安064404

700MPa以上级高强汽车大梁钢的冲压开裂现象一直是困扰该类钢种使用的主要问题。控制夹杂物、中心偏析及剪切面修磨等手段可以降低冲压开裂的概率。侧重从热轧工艺角度寻找导致带钢冲压开裂的原因及机制。通过分析对比正常带钢及冲压开... 详细信息

700MPa以上级高强汽车大梁钢的冲压开裂现象一直是困扰该类钢种使用的主要问题。控制夹杂物、中心偏析及剪切面修磨等手段可以降低冲压开裂的概率。侧重从热轧工艺角度寻找导致带钢冲压开裂的原因及机制。通过分析对比正常带钢及冲压开裂带钢的组织、力学性能、加热及粗轧温度制度、精轧卷取温度制度、轧制速度的不同,同时考虑热装制度的影响,详细分析了热轧工艺各参数在750MPa级高强大梁钢冲压开裂缺陷中可能起到的作用,为该类钢种的生产提供了有益的经验。结果表明,保证精轧区轧制速度是降低冲压开裂发生率的重要热轧生产手段。

关键词： 750MPa级汽车大梁钢冲压开裂机制热轧

宽带钢热连轧精轧机组成套辊形配置技术研究与应用

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钢铁 2013年第1期48卷 59-64,69页

作者：王晓东李飞王秋娜李本海李彬首钢技术研究院北京100043 河北首钢迁安钢铁有限责任公司河北迁安064404

为了实现热轧宽带钢板形的高精度控制,根据宽带钢热连轧精轧机组上游机架控制凸度与下游机架控制平坦度的特性,在首钢迁钢1 580mm热连轧生产线的精轧机组开发并应用了成套辊形配置技术。在F1机架工作辊采用负凸度辊形,加强带钢轧制过程... 详细信息

为了实现热轧宽带钢板形的高精度控制,根据宽带钢热连轧精轧机组上游机架控制凸度与下游机架控制平坦度的特性,在首钢迁钢1 580mm热连轧生产线的精轧机组开发并应用了成套辊形配置技术。在F1机架工作辊采用负凸度辊形,加强带钢轧制过程的对中;在F2到F4机架工作辊应用低轴向力CVC辊形,对带钢进行凸度调控;在F5到F7机架工作辊上采用负凸度辊形,辅以长行程的工作辊周期性窜辊,均匀轧辊磨损,控制带钢的平坦度;在所有机架的支撑辊上采用VCR变接触式辊形,增加机架的横向刚度。采用此辊形配置后,带钢的板形控制精度达95%以上,同时,改善了带钢轧制稳定性,延长了轧制计划长度,实现了一定范围的自由规程轧制。

关键词：热连轧机辊形配置平坦度自由规程轧制凸度

2250mm宽带钢热连轧生产线凸度控制优化

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钢铁 2012年第5期47卷 39-44页

作者：王晓东李飞李本海李彬王秋娜张宝辉首钢技术研究院北京100043 河北首钢迁安钢铁有限责任公司河北迁安064404

首钢迁钢2 250mm热连轧生产线在达产初期出现了带钢凸度控制稳定性差的问题,甚至出现负凸度现象。对此热轧生产线的生产数据进行了分析,同时对轧辊温度与辊形进行了实际测量。究其原因为CVC辊形对热凸度和磨损辊形较为敏感,工作辊冷却... 详细信息

首钢迁钢2 250mm热连轧生产线在达产初期出现了带钢凸度控制稳定性差的问题,甚至出现负凸度现象。对此热轧生产线的生产数据进行了分析,同时对轧辊温度与辊形进行了实际测量。究其原因为CVC辊形对热凸度和磨损辊形较为敏感,工作辊冷却水能力不足引起的轧辊热凸度过大破坏了CVC辊形曲线的板形控制能力。由于改造轧辊冷却水系统费用较高,需要停产,为了解决凸度控制稳定性问题,采用了辊形优化设计的方法。对精轧机组的CVC工作辊辊形进行了优化,空载辊缝凸度调控范围从[-0.7mm,0.7mm]增大到[-1.2mm,1.2mm]。同时,为了改善CVC工作辊与支撑辊辊间接触状态,设计并应用了CVC支撑辊辊形。此CVC辊形配置解决了首钢迁钢2 250mm热轧线凸度控制稳定性差的问题,板形控制精度由原来的67%提高到了93%以上。

关键词：热轧带钢凸度控制 CVC辊形辊形配置热辊形

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低Ni/Cu比钢中铜的富集行为

金属热处理 2012年第5期37卷 29-34页

作者：刘锟李飞吴耐郭佳朱国森李明首钢技术研究院薄板所北京100043 首钢迁安钢铁有限责任公司河北迁安064404

采用热重分析仪和扫描电镜研究了不同加热温度和升温速率下Ni/Cu比为0.39的低Ni/Cu比含铜钢铜富集行为。研究结果表明:在1050～1300℃加热温度范围内,富集相以富Cu-Ni相和富Ni相为主,且以颗粒形式弥散分布于氧化皮内部或氧化皮与钢基体... 详细信息

采用热重分析仪和扫描电镜研究了不同加热温度和升温速率下Ni/Cu比为0.39的低Ni/Cu比含铜钢铜富集行为。研究结果表明:在1050～1300℃加热温度范围内,富集相以富Cu-Ni相和富Ni相为主,且以颗粒形式弥散分布于氧化皮内部或氧化皮与钢基体界面;除1250℃外,随加热温度升高,富集相中Ni/Cu比值逐渐增加,在1200℃和1300℃时,富集相仅为富Ni相。加热温度为1250℃时,升温速率不同,富集相的Ni/Cu比值和氧化皮与钢基体界面形态不同:采用5℃/min低速升温和15℃/min高速升温均有利于增加Ni/Cu比值,而采用10℃/min中速升温导致Ni/Cu比值偏低;增加升温速率,缩短加热时间,使氧化皮与钢基体界面更加平滑,有利于除鳞以改善钢材表面质量。对生产高表面质量低Ni/Cu比含铜钢而言,可采取低温加热或高温加热,将加热温度分别控制在1180～1220℃或者1280～1320℃;也可采用1220～1280℃中温加热,将弱氧化性气氛下分阶段步进梁加热炉的第三阶段升温速率控制在15℃/min左右。

关键词：含铜钢 Cu-Ni相铜富集铜扩散铜脆