检索结果-南通市图书馆

Mn-Cr-V-S贝氏体非调质钢连续冷却转变与组织调控

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金属热处理 2023年第9期48卷 191-197页

作者：王芝林高星蒋波王磊英赵海东吴瀚青海西钢特殊钢科技开发有限公司青海西宁810005 西宁特殊钢股份有限公司青海西宁810005 北京科技大学材料科学与工程学院北京100083

利用Gleeble-3800热模拟试验机研究了Mn-Cr-V-S贝氏体非调质钢的连续冷却转变行为,分析了冷却速率对CCT曲线、显微组织和显微硬度的影响,并设置了分段冷却工艺,进行组织调控。结果表明,随着冷却速率的提高,Mn-Cr-V-S贝氏体非调质钢依次... 详细信息

利用Gleeble-3800热模拟试验机研究了Mn-Cr-V-S贝氏体非调质钢的连续冷却转变行为,分析了冷却速率对CCT曲线、显微组织和显微硬度的影响,并设置了分段冷却工艺,进行组织调控。结果表明,随着冷却速率的提高,Mn-Cr-V-S贝氏体非调质钢依次发生铁素体+珠光体、铁素体+珠光体+贝氏体、铁素体+贝氏体、铁素体+贝氏体+马氏体和铁素体+马氏体转变;当冷却速率为1℃/s时,钢中贝氏体含量较高,面积分数为67%,且组织均匀性较好。当冷却速率高于1.5℃/s时,钢中开始出现马氏体组织。为了降低轧材中的铁素体含量、提高贝氏体含量,建议采取分段冷却方式,冷却工艺为:终轧后以5℃/s冷至550℃,随后以1℃/s冷却至室温,此时试验钢的组织均匀性较好,贝氏体含量可达86.8%。

关键词：贝氏体非调质钢连续冷却转变组织性能

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精炼高碳铬轴承钢脱氧工艺研究

钢铁 1995年第5期30卷 15-18页

作者：林国用郑灿舜史哲北满特殊钢股份公司北满特殊钢股份公司科技开发公司

３０ｔＥＡＦ初炼—４０ｔＬＦ槽烁高碳铬轴承钢的脱氧工艺：对粗钢液采取硅、铝沉淀脱氧，ＬＦ精炼全过程在覆盖渣和氩气恒能搅拌条件下进行非真空电弧加热和２０～１０ｋＰａ真空脱气的两步精炼，使∑［Ｏ］平均降至１３．３６ｐｐｍ... 详细信息

３０ｔＥＡＦ初炼—４０ｔＬＦ槽烁高碳铬轴承钢的脱氧工艺：对粗钢液采取硅、铝沉淀脱氧，ＬＦ精炼全过程在覆盖渣和氩气恒能搅拌条件下进行非真空电弧加热和２０～１０ｋＰａ真空脱气的两步精炼，使∑［Ｏ］平均降至１３．３６ｐｐｍ，夹杂物总量为０．００２７３％，体积分数为０．０４４７％，显微夹杂物平均级别达到国内外较好水平，并很少出现点球状夹杂物。

关键词：轴承钢精炼脱氧熔炼

15CrNiMn钢方框偏析的改善对轧材力学性能的影响

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工业加热 2022年第10期51卷 14-17页

作者：史文辉高素臻杨勇冶廷全马恒春梅国俊钱才让西宁特殊钢股份有限公司青海西宁810005 青海西钢特殊钢科技开发有限公司青海西宁810005

从连铸410 mm×530 mm大方坯的方框偏析改善角度,对开坯后的等轴晶区进行归方控制,改善组织均匀性,最终提高轧材的力学性能。通过有限元仿真模拟技术以内部质点跟踪方式对15CrNiMn钢连铸大方坯粗轧过程进行轧制工艺优化后的验证,结果表... 详细信息

从连铸410 mm×530 mm大方坯的方框偏析改善角度,对开坯后的等轴晶区进行归方控制,改善组织均匀性,最终提高轧材的力学性能。通过有限元仿真模拟技术以内部质点跟踪方式对15CrNiMn钢连铸大方坯粗轧过程进行轧制工艺优化后的验证,结果表明,在心部所截取的四个质点在变形过程中没有偏离钢坯中心,并形成近似方形形貌分布在钢坯横截面上。在实际生产验证下,开坯后的中间坯形成近似方形的等轴晶区,后续轧制工艺不变的情况下,最终不仅改善了连铸坯内部方框偏析,而且提高了轧材的力学性能。

关键词： 15CrNiMn 410 mm×530 mm连铸方坯方框偏析等轴晶区力学性能

大规格贝氏体型非调质钢XGMnVS的开发实践

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铸造技术 2023年第7期44卷 680-684页

作者：鲜奋强王芝林钱才让王磊英杨国马娟柳沛强西宁特殊钢股份有限公司青海西宁810005 青海西钢特殊钢科技开发有限公司青海西宁810005

设计开发贝氏体型非调质钢XGMnVS(质量分数,%:0.12~0.14 C,0.80~0.90 Si,2.65~2.75 Mn,0.010~0.020 S,0.08~0.15 V,0.64~0.72 Cr,0.19~0.25 Ni,0.015~0.025 Ti,0.010~0.030 Nb),尺寸为φ175 mm圆钢。该钢组织为板条状下贝氏体+粒状贝氏体的混合组织,其综合机械性能良好,抗拉强度1 100~1 200 MPa,屈服强度780~880 MPa,断后伸长率≥15%,断面收缩率≥35%,冲击功≥35 J,布氏硬度300~330 HB。该大规格贝氏体型非调质钢XGMnVS可广泛应用于塑机液压杆、汽车前轴和转向节的制造。

关键词： XGMnVS钢大规格贝氏体机械性能

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汽车用铁素体-珠光体型非调质钢研究现状

钢铁 2023年第3期58卷 11-24页

作者：蒋波冯奕洁王芝林王海龙苗红生刘雅政北京科技大学材料科学与工程学院北京100083 西宁特殊钢股份有限公司青海省特殊钢工程技术研究中心青海西宁810005

基于汽车零部件发展趋势,零部件用钢的生产不断朝着低能耗、轻量化方向发展。非调质钢具有节能减排、制造成本低、生产周期短等优点,用于汽车零部件的生产符合碳达峰、碳中和的战略发展方向,且随着对非调质钢强韧性研究的深入,其力学性... 详细信息

基于汽车零部件发展趋势,零部件用钢的生产不断朝着低能耗、轻量化方向发展。非调质钢具有节能减排、制造成本低、生产周期短等优点,用于汽车零部件的生产符合碳达峰、碳中和的战略发展方向,且随着对非调质钢强韧性研究的深入,其力学性能已接近甚至达到调质钢水平。因此,非调质钢代替调质钢成为高品质汽车零件用钢发展的重要趋向。铁素体-珠光体型非调质钢是中国引入非调质钢以来应用最为广泛、使用量最大的非调质钢,在汽车零部件上的应用更为成熟,提高其综合力学性能可进一步扩大其应用范围。综述了汽车零部件用铁素体-珠光体型非调质钢的发展趋势,从晶粒细化、析出强化、晶内铁素体韧化等方面深入探讨了其强韧化机理。提出轧材的成分设计优化和组织调控可为非调质钢最终组织性能的保证奠定基础,而控制非调质钢深加工过程中二次加热温度、变形量和冷却制度等参数,可以进一步改善其组织性能,为开发更高强韧性的铁素体-珠光体型非调质钢提供理论依据,进而推动非调质钢的研究及生产。最后针对非调质钢在研究和生产中面临的相关问题进行总结,围绕未来铁素体-珠光体型非调质钢零部件综合性能提高的迫切需求,通过“产学研用”的合作方式,加强材料的基础特性研究,以实现全流程精确调控铁素体-珠光体型非调质钢的组织性能。

关键词：铁素体-珠光体型非调质钢研究现状强韧化机理显微组织汽车零部件

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热变形对低Mo管线钢X80显微组织和相变动力学的影响

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材料热处理学报 2015年第2期36卷 143-148页

作者：文新理蒋波晁智勇李海滨刘雅政周乐育北京科技大学材料科学与工程学院北京100083 西宁特殊钢股份有限公司青海西宁810000

在Gleeble-1500热模拟试验机上对低Mo管线钢X80进行了不同热变形条件下的压缩试验,分析了变形温度、变形量和变形速率对材料组织特征和相变动力学的影响,结果表明:随变形温度的降低,低Mo管线钢X80奥氏体(γ)晶界变得不明显,板条贝氏体(... 详细信息

在Gleeble-1500热模拟试验机上对低Mo管线钢X80进行了不同热变形条件下的压缩试验,分析了变形温度、变形量和变形速率对材料组织特征和相变动力学的影响,结果表明:随变形温度的降低,低Mo管线钢X80奥氏体(γ)晶界变得不明显,板条贝氏体(LB)变短且数量减少,变形温度对相变动力学的影响不大;随变形量的增加,板条贝氏体和粒状贝氏体(GB)减少而针状铁素体(AF)增多,板条贝氏体束(Bainite Packet)内的M/A岛尺寸减小且分布更加弥散化,相变动力学曲线右移;随变形速率的降低,奥氏体晶界的多边形特征变得不明显,板条贝氏体数量减少,M/A岛尺寸减小且分布弥散化,相变动力学曲线右移。

关键词：热变形低Mo管线钢X80 显微组织相变动力学

超超临界机组叶片用KT5331钢的热处理工艺

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材料热处理学报 2015年第9期36卷 61-66页

作者：宋明强李俊儒龚臣陈列佐辉刘雅政北京科技大学材料科学与工程学院北京100083 西宁特殊钢股份有限公司青海西宁810005

用热处理正交实验方法研究了淬火工艺与回火工艺对KT5331(10Cr11Co3W3Ni Mo VNb NB)钢力学性能的影响。结果表明,KT5331钢的最佳热处理工艺为1080℃保温60 min淬火,680℃保温2 h以上回火,组织为板条状的回火马氏体;淬火和回火参数中,回... 详细信息

用热处理正交实验方法研究了淬火工艺与回火工艺对KT5331(10Cr11Co3W3Ni Mo VNb NB)钢力学性能的影响。结果表明,KT5331钢的最佳热处理工艺为1080℃保温60 min淬火,680℃保温2 h以上回火,组织为板条状的回火马氏体;淬火和回火参数中,回火温度是影响KT5331钢热处理后力学性能的最主要因素,淬火温度及回火温度对冲击功影响最为明显。淬火温度由1080℃升高至1120℃时奥氏体晶粒出现明显长大;随回火温度升高,材料屈服强度、抗拉强度和硬度明显降低,而冲击功显著升高。

关键词： KT5331 热处理正交实验力学性能

渗碳温度对22Si2MnCrNi2MoA钢渗碳层的影响

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材料热处理学报 2013年第7期34卷 136-141页

作者：黄斌朱洪武杨忠周乐育刘雅政北京科技大学材料科学与工程学院北京100083 西宁特殊钢股份有限公司青海西宁810005

通过固体渗碳试验研究了加热温度对钎具用钢22Si2MnCrNi2MoA渗碳层的影响,分析了渗碳温度-碳浓度-显微硬度-残留奥氏体的关系以及残留奥氏体的控制措施。结果表明:当渗碳时间为6 h时,随着渗碳温度的升高,渗碳层的碳浓度逐渐增加,碳浓度... 详细信息

通过固体渗碳试验研究了加热温度对钎具用钢22Si2MnCrNi2MoA渗碳层的影响,分析了渗碳温度-碳浓度-显微硬度-残留奥氏体的关系以及残留奥氏体的控制措施。结果表明:当渗碳时间为6 h时,随着渗碳温度的升高,渗碳层的碳浓度逐渐增加,碳浓度分布梯度越来越平缓。22Si2MnCrNi2MoA钢渗碳层的显微硬度-碳浓度关系符合正态分布。在渗碳处理过程中,为了使渗碳表层获得硬度很高的马氏体组织,22Si2MnCrNi2MoA钢渗碳层表面碳浓度应该控制在0.80%～0.90%之间。当表面碳浓度超过0.80%～0.90%时,渗碳完成后需采取后续的工艺措施来消除已经存在的残留奥氏体,如采用长时间自然时效或深冷处理等。

关键词：钎具用钢 22Si2MnCrNi2MoA 渗碳残留奥氏体加热温度

超超临界机组叶片钢KT5331的热变形行为

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材料热处理学报 2015年第8期36卷 115-120页

作者：李俊儒宋明强张朝磊佐辉钱才让刘雅政北京科技大学材料科学与工程学院北京100083 西宁特殊钢股份有限公司青海西宁810005

利用Gleeble-1500热模拟实验机进行压缩实验,研究了KT5331钢变形温度为850~1200℃,应变速率为0.01~12 s-1条件下的热变形行为。结果表明,随变形温度升高、应变速率降低,动态再结晶越容易发生,再结晶晶粒尺寸增加,完全动态再结晶温度约为... 详细信息

利用Gleeble-1500热模拟实验机进行压缩实验,研究了KT5331钢变形温度为850~1200℃,应变速率为0.01~12 s-1条件下的热变形行为。结果表明,随变形温度升高、应变速率降低,动态再结晶越容易发生,再结晶晶粒尺寸增加,完全动态再结晶温度约为1100℃。完全动态再结晶温度以下,随变形温度升高和应变速率降低,动态再结晶晶粒体积分数增加;完全动态再结晶温度以上,在低应变速率下,经60%压缩变形后,出现混晶形貌,应变速率较高时为等轴晶。通过拟合得到热变形激活能Q为436.541 k J/mol,建立了热变形双曲正弦本构方程,εexp（436541/RT）=6.12×101 5[sinh（0.009344σp）]4.739,具有较高预测精度,根据模型计算所得预测值与实验值之间的平均相对误差为5.9%。

关键词： KT5331钢热变形动态再结晶本构方程