检索结果-南通市图书馆

特种铸造及有色合金 1991年第5期11卷 36-37页

作者：时和林镇江铸钢厂

本文阐述了在制壳工艺中扬长避短综合选用各种原材料,提高了型壳质量,改善了劳动条件,降低了原材料成本,取得了较显著的经济效益。

关键词：熔模铸造制壳材料选用

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冶炼过程的脱碳速度对硅锰钢性能的影响

铸造 2006年第2期55卷 169-172页

作者：司乃潮卢祯腾胡建军江苏大学材料科学与工程学院江苏镇江212013 第一拖拉机股份公司铸钢厂河南洛阳471000

在第一拖拉机股份公司铸钢厂实际生产条件下,分析了冶炼生产,控制冶炼周期中的氧化脱碳速度可控制钢中氧含量的高低,试验结果表明,氧化脱碳速度控制为0.009￣0.012%C/min,钢液原始含氧量可控制在100 ppm以内,并保证钢液中的残余稀土含量... 详细信息

在第一拖拉机股份公司铸钢厂实际生产条件下,分析了冶炼生产,控制冶炼周期中的氧化脱碳速度可控制钢中氧含量的高低,试验结果表明,氧化脱碳速度控制为0.009￣0.012%C/min,钢液原始含氧量可控制在100 ppm以内,并保证钢液中的残余稀土含量,从而减少硫化物对硅锰钢性能的影响,可得到冲击功大于35J的硅锰钢。

关键词：硅锰钢酸性电弧炉冶炼脱碳速度原始含氧量硫化物

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静沸腾时间对硅锰钢性能的影响及参数优化

铸造 2005年第3期54卷 249-252页

作者：司乃潮周娟胡建军江苏大学材料科学与工程学院江苏镇江212013 第一拖拉机股份有限公司铸钢厂河南洛阳471000

针对实际冶炼操作,分析了实际冶炼生产,控制冶炼周期中的静沸腾操作和钢中氧含量的高低。静沸腾时间控制为8～12min,钢液原始含氧量可控制在10 4以内,可得到球形、方形的Ⅰ、Ⅲ型硫化物,冲击功可达到40J。用硅铝钡铁合金沉淀脱氧比用Si... 详细信息

针对实际冶炼操作,分析了实际冶炼生产,控制冶炼周期中的静沸腾操作和钢中氧含量的高低。静沸腾时间控制为8～12min,钢液原始含氧量可控制在10 4以内,可得到球形、方形的Ⅰ、Ⅲ型硫化物,冲击功可达到40J。用硅铝钡铁合金沉淀脱氧比用SiC粉和C粉进行扩散脱氧,无论是在脱氧速度和脱氧效果上都好得多,钢液氧含量下降速度快,钢液中氧原始含量低,稀土残余量为0 047%,冲击功平均达到37J。

关键词：硅锰钢酸性电弧炉冶炼静沸腾时间硫化物

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酸性电弧炉熔炼硅锰钢工艺研究

现代铸铁 2005年第4期25卷 36-41页

作者：周娟胡建军司乃潮江苏大学材料科学与工程学院江苏镇江212013 第一拖拉机股份公司铸钢厂河南洛阳471000

控制冶炼周期中的净沸腾操作可控制钢中氧含量的高低,即净沸腾时间控制为8～12min,钢液原始含氧量可控制在100ppm以内,可得到球形、方形的Ⅰ、Ⅲ型硫化物,冲击韧度可达到40J/cm2。用硅铝钡铁合金沉淀脱氧比用碳化硅粉和碳粉进行扩散脱氧... 详细信息

控制冶炼周期中的净沸腾操作可控制钢中氧含量的高低,即净沸腾时间控制为8～12min,钢液原始含氧量可控制在100ppm以内,可得到球形、方形的Ⅰ、Ⅲ型硫化物,冲击韧度可达到40J/cm2。用硅铝钡铁合金沉淀脱氧比用碳化硅粉和碳粉进行扩散脱氧,无论是在脱氧速度和脱氧效果上都好得多,钢液氧含量下降速度快,钢液中氧原始含量(质量分数)低,稀土残余量(质量分数)达到0.04722%,冲击韧度平均达到37J·cm-2。

关键词：硅锰钢酸性电弧炉熔炼净沸腾时间硫化物

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不锈钢弹性内螺纹保护螺套

中国机械工程 1992年第2期3卷 37-37页

作者：谢春生潘建跃戴安伦吕秀芬喻莉花凌有临张小昌镇江船舶学院江西钢厂

机械零件中,有许多是用有色合金制造的,这些零件通过钢质螺栓和其它零件联接,在工作过程中经受冷热循环和各种应力的作用,以及在反复拆装过程中都极易损坏其内螺纹。有效地保护这些零件,对于一些大型、精密和贵重的有色合金零件具有重... 详细信息

机械零件中,有许多是用有色合金制造的,这些零件通过钢质螺栓和其它零件联接,在工作过程中经受冷热循环和各种应力的作用,以及在反复拆装过程中都极易损坏其内螺纹。有效地保护这些零件,对于一些大型、精密和贵重的有色合金零件具有重要的意义. 近几年来,我们为上海宝山钢铁总厂等单位研制了多种不同规格和结构的不锈钢弹性内螺纹保护螺套,拆装容易,更换方便,不但有效保护了一些重要的有色合金件,而且,使螺纹之间的接触状态得到改善.它减少普通螺纹联接与内螺纹咬合时,外螺纹牙底所产生的巨大应力集中,联接件的整个螺纹载荷均匀分布,当受到交变载荷作用时,使螺纹联接自身强度增加。

关键词：不锈钢菱形螺套

中锰Fe-Cr-B/42CrMo复合轧辊包覆层显微组织特征的研究

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铸造 2018年第3期67卷 231-236页

作者：金波王天瑶郭长庆曹杰瑞江苏大学材料科学与工程学院江苏镇江212013 内蒙古包钢钢联股份公司炼钢厂内蒙古包头014010

采用电磁感应复合铸造工艺制备中锰Fe-Cr-B/42Cr Mo复合轧辊,探究中锰Fe-Cr-B合金包覆层的铸态组织特征。运用光学显微镜、扫描电镜和X射线衍射仪观察并分析包覆层的显微组织形貌特征及物相组成;运用洛氏硬度计测试包覆层组织的硬度。... 详细信息

采用电磁感应复合铸造工艺制备中锰Fe-Cr-B/42Cr Mo复合轧辊,探究中锰Fe-Cr-B合金包覆层的铸态组织特征。运用光学显微镜、扫描电镜和X射线衍射仪观察并分析包覆层的显微组织形貌特征及物相组成;运用洛氏硬度计测试包覆层组织的硬度。结果表明:受冷却速度的影响复合轧辊包覆层的显微组织可划分为外层、中间层和内层三个亚层。复合轧辊包覆层的显微组织由先共晶硼化物、共晶体和三元包晶体组成。组织中的物相由α-Fe、γ-Fe、M_2B、M_3(C,B)和M_(23)(C,B)_6组成。与常规锰含量Fe-Cr-B合金相比,残余奥氏体含量较高。由于冷却速度的差异,包覆层外层组织较致密,内层组织较粗大,中间层组织形态介于两者之间。从包覆层外层到内层硬度逐渐下降,但当内层组织接近辊芯时,硬度又略有回升。

关键词：中锰Fe-Cr-B合金复合轧辊包覆层显微组织力学性能

2014版GB/T 5613与GB/T 14408标准的主要变化

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铸造 2015年第8期64卷 818-821页

作者：刘波镇江市高等专科学校江苏镇江212003

2014年批准发布的GB/T 5613—2014《铸钢牌号表示方法》和GB/T 14408—2014《一般工程与结构用低合金钢铸件》与旧标准相比有较大变化。文中根据新版国家标准,对其变化较大的内容进行介绍,并与旧标准进行分析比较,以便使用者在实际生产... 详细信息

2014年批准发布的GB/T 5613—2014《铸钢牌号表示方法》和GB/T 14408—2014《一般工程与结构用低合金钢铸件》与旧标准相比有较大变化。文中根据新版国家标准,对其变化较大的内容进行介绍,并与旧标准进行分析比较,以便使用者在实际生产、教学、科研中更加深刻地理解和运用新标准。

关键词： GB/T5613 GB/T 14408 变化 GB/T 5613 GB/T 14408

激光熔覆Ni60A涂层对20CrNiMo合金高温干滑动摩擦磨损性能的影响

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稀有金属材料与工程 2021年第7期50卷 2281-2287页

作者：刘光磊曹宇豪冀思博余辉蒋文能李茂军司乃潮江苏大学材料科学与工程学院江苏镇江212013

为改善制动盘材料的耐磨性能,选用Ni60A粉末,利用光纤激光器对20CrNiMo铸钢进行激光熔覆处理,研究了涂层的微观组织、成分均匀性、硬度、干滑动磨损性能及其损伤机制。结果表明:涂层主要由γ-Ni、M23C6、Ni-Cr-Fe、Ni_(3)B、[Fe, Ni]、F... 详细信息

为改善制动盘材料的耐磨性能,选用Ni60A粉末,利用光纤激光器对20CrNiMo铸钢进行激光熔覆处理,研究了涂层的微观组织、成分均匀性、硬度、干滑动磨损性能及其损伤机制。结果表明:涂层主要由γ-Ni、M23C6、Ni-Cr-Fe、Ni_(3)B、[Fe, Ni]、FeNi_(3)、NiC、FeNi等相构成,涂层平均显微硬度HV0.3为4600 MPa,较基体提高2.63倍。与基体相比,涂层在高载、高温工况下具有更小的平均摩擦系数,耐磨性得到显著提升。当载荷为150 N时,在室温和400℃时,耐磨性分别提高15.3和22.0倍。随温度和载荷的增加,涂层的损伤机制由磨粒和粘着磨损向氧化和磨粒磨损转变。

关键词：制动盘激光熔覆 20CrNiMo合金钢微观组织高温摩擦磨损

接近开关与PLC数字量输入模块的配型与连接

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镇江高专学报 2012年第3期25卷 50-53页

作者：吴继彬黄伟江苏沙钢集团宏发炼钢厂江苏张家港215600 镇江高等专科学校电子与信息工程系江苏镇江212003

根据接近开关原理及特点,以三菱PLC数字量输入模块为例,论述常用接近开关的选型。比较接近开关与PLC数字量输入模块的连接方法及注意事项。

关键词：接近开关 NPN PNP PLC 连接

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精铸热锻模具钢的强韧性与早期脆断

机械强度 2004年第4期26卷 436-438页

作者：洪扁王树奇苗润生江苏大学材料学院镇江212013

通过精铸热锻模的应用及对失效形式、工况条件的分析和性能测试 ,探讨精铸热锻模具钢的强韧性与早期脆断的关系。结果表明 ,精铸热锻模早期脆性断裂往往是由于热处理不当和操作不合乎要求引发的内应力与显微裂纹等所致 ,精铸热锻模具钢... 详细信息

通过精铸热锻模的应用及对失效形式、工况条件的分析和性能测试 ,探讨精铸热锻模具钢的强韧性与早期脆断的关系。结果表明 ,精铸热锻模早期脆性断裂往往是由于热处理不当和操作不合乎要求引发的内应力与显微裂纹等所致 ,精铸热锻模具钢低的冲击韧度不是导致早期脆性断裂的根本原因 ,通过材料和工艺的改进 ,精铸热锻模早期脆性断裂是可以避免的。

关键词：热锻模铸钢强韧性早期断裂