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以热轧油泥制备的臭氧催化剂深度处理焦化废水生化尾水研究

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大连理工大学学报 2024年第5期64卷 470-479页

作者：陈思佳刘素玲胡绍伟王飞李林徐晓晨杨凤林大连理工大学环境学院辽宁大连116024 海洋装备用金属材料及其应用国家重点实验室辽宁鞍山114009 鞍钢集团钢铁研究院辽宁鞍山114009 鞍钢集团工程技术发展有限公司辽宁鞍山114009

使用热轧油泥与ρ-氧化铝粉混合造粒后煅烧制备了一种臭氧催化剂.对制备出的催化剂结构组分进行表征,结果表明催化剂是以Fe_(3)O_(4)为活性组分的铝基催化剂.与实验室研发的两种铝基催化剂催化臭氧处理焦化废水生化尾水效果进行对比,结... 详细信息

使用热轧油泥与ρ-氧化铝粉混合造粒后煅烧制备了一种臭氧催化剂.对制备出的催化剂结构组分进行表征,结果表明催化剂是以Fe_(3)O_(4)为活性组分的铝基催化剂.与实验室研发的两种铝基催化剂催化臭氧处理焦化废水生化尾水效果进行对比,结果表明COD去除率仅分别降低了2.39%、5.30%,但是节省了添加活性组分所需药剂的费用.60 min时催化臭氧体系臭氧利用率相较单独臭氧体系提升了16.41个百分点.对催化臭氧处理焦化废水生化尾水工艺参数进行优化,结果表明在催化反应时间为60 min、催化剂投加量为100 g/L、臭氧浓度为22.9 mg/L条件下,对焦化废水生化尾水的COD去除率为62.14%.电子顺磁共振(EPR)和自由基抑制实验表明,催化体系中起主要作用的活性物种是OH和***-MS结果表明,催化体系对焦化废水生化尾水中含量较高的特征污染物具有较强的降解效果.6次重复利用实验和金属离子溶出实验结果表明,催化剂具有稳定的催化性能.研究为热轧油泥的处置提供了一种新思路,为催化臭氧深度处理焦化废水提供了一种可行且低成本的催化剂.

关键词：热轧油泥以废治废催化臭氧焦化废水深度处理

空气气氛条件下加热温度对45钢脱碳层深度的影响

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金属热处理 2024年第4期49卷 219-222页

作者：许成杨玉王润琦佟欣儒任俊威海洋装备用金属材料及其应用国家重点实验室辽宁鞍山114009 鞍钢集团钢铁研究院辽宁鞍山114009 鞍钢股份有限公司鲅鱼圈钢铁分公司辽宁营口115007

研究了空气气氛条件下不同加热温度(700~1300℃,随炉升温,达温后保温1 h,出炉空冷)对45钢表面脱碳层深度的影响,并分析了其脱碳机理。结果表明,随着加热温度的升高,45钢表面总脱碳层深度增加。700℃加热时几乎不产生脱碳现象,750~800℃... 详细信息

研究了空气气氛条件下不同加热温度(700~1300℃,随炉升温,达温后保温1 h,出炉空冷)对45钢表面脱碳层深度的影响,并分析了其脱碳机理。结果表明,随着加热温度的升高,45钢表面总脱碳层深度增加。700℃加热时几乎不产生脱碳现象,750~800℃主要为完全脱碳组织,850~900℃为完全脱碳组织与部分脱碳组织共存,950℃及以上主要为部分脱碳组织。

关键词：完全脱碳部分脱碳温度

316H钢电渣重熔过程氢含量控制措施及效果分析

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铸造 2024年第7期73卷 998-1003页

作者：李德军葛春钰李海强马强刘磊赵亮海洋装备用金属材料及其应用国家重点实验室辽宁鞍山114009 鞍钢集团钢铁研究院辽宁鞍山114009 鞍钢铸钢有限公司辽宁鞍山114021

为了降低电渣重熔过程中电渣锭的增氢量,以316H钢为研究对象,对自耗电极中的初始氢含量、渣料成分、空气湿度的影响进行了分析,并在此基础上提出相应的改进措施。改进实施后增氢量由原有的平均2.2×10^(-6)降至平均1.3×10^(-6)以下,其... 详细信息

为了降低电渣重熔过程中电渣锭的增氢量,以316H钢为研究对象,对自耗电极中的初始氢含量、渣料成分、空气湿度的影响进行了分析,并在此基础上提出相应的改进措施。改进实施后增氢量由原有的平均2.2×10^(-6)降至平均1.3×10^(-6)以下,其电渣锭中氢含量平均降低了0.9×10^(-6),降低率达到了41%,有效控制了电渣锭的增氢量。

关键词： 316H钢电渣锭增氢控制措施

焊后消氢处理对核电承压设备用022Cr23Ni5Mo3N双相不锈钢组织及性能的影响

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压力容器 2024年第6期41卷 16-22页

作者：张瀚宁管吉春李黎明王勇颜秉宇海洋装备用金属材料及其应用国家重点实验室辽宁鞍山114009 鞍钢集团钢铁研究院辽宁鞍山114009 鞍钢股份有限公司辽宁鞍山114009 鞍钢集团有限公司辽宁鞍山114009

为了研究经过焊后消氢处理的承压设备用022Cr23Ni5Mo3N双相不锈钢组织及性能变化规律,对该双相不锈钢进行300~400℃焊后消氢处理,采用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、透射电子显微镜(TEM),分析在不同焊后消氢处理温度对材料组织... 详细信息

为了研究经过焊后消氢处理的承压设备用022Cr23Ni5Mo3N双相不锈钢组织及性能变化规律,对该双相不锈钢进行300~400℃焊后消氢处理,采用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、透射电子显微镜(TEM),分析在不同焊后消氢处理温度对材料组织的影响作用,并对焊后消氢处理样品进行力学性能和耐蚀性能测试。研究结果表明,析出相以富Cr的α'相为主,且主要由铁素体组织产生,在相同保温时间,随着焊后消氢热处理温度的提高,组织析出物逐渐增多。由于析出相在晶界处的钉扎作用导致材料的强度提高,韧性明显下降,但022Cr23Ni5Mo3N双相不锈钢仍具有良好的耐蚀性能。

关键词：承压设备双相不锈钢焊后消氢处理显微组织析出相

高温形变对精细钢丝用高碳钢盘条珠光体团尺寸的影响

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金属热处理 2024年第4期49卷 146-149页

作者：郭大勇高航潘阳杨迎强王秉喜宫文赫海洋装备用金属材料及其应用国家重点实验室辽宁鞍山114001 鞍钢集团钢铁研究院辽宁鞍山114001 鞍钢股份有限公司线材厂辽宁鞍山114001

开展了高温形变对高碳钢盘条珠光体组织转变和珠光体团尺寸影响的试验研究。结果表明,高温形变使珠光体的形核率和长大速率增加,奥氏体向珠光体的转变速率加快。高温形变使试样室温珠光体团细化,珠光体团尺寸分布均匀性得到提升。在形... 详细信息

开展了高温形变对高碳钢盘条珠光体组织转变和珠光体团尺寸影响的试验研究。结果表明,高温形变使珠光体的形核率和长大速率增加,奥氏体向珠光体的转变速率加快。高温形变使试样室温珠光体团细化,珠光体团尺寸分布均匀性得到提升。在形变量分别为20%和40%条件下,相变时间为3 s时,试样的珠光体转变量由不形变条件下的11%增加到32%和53%;试样的珠光体团尺寸由不形变条件下的53.2μm降低到37.8μm和23.1μm,标准差由不形变条件下的29.9μm降低到11.8μm和7.9μm。实际生产可以通过提高轧制速度的方法,细化LX80A高碳钢盘条的珠光体团,降低盘条珠光体团尺寸分布标准差,从而提高盘条的拉拔性能。

关键词：高碳钢高温形变珠光体团形核和长大速率

基于碳偏析指数的高碳钢盘条网状渗碳体控制技术

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金属热处理 2024年第7期49卷 287-293页

作者：郭大勇高航潘阳宫文赫王秉喜杨迎强海洋装备用金属材料及其应用国家重点实验室辽宁鞍山114001 鞍钢集团钢铁研究院辽宁鞍山114001 鞍钢股份公司线材厂辽宁鞍山114001

开展了基于碳偏析指数的高碳钢盘条网状渗碳体控制技术研究。结果表明,对于碳含量为0.82%C的高碳钢,当碳偏析指数达到1.23和1.37时,采用20℃/s的冷却速度无法完全抑制先共析渗碳体的产生,试样在室温呈现先共析渗碳体、马氏体和珠光体混... 详细信息

开展了基于碳偏析指数的高碳钢盘条网状渗碳体控制技术研究。结果表明,对于碳含量为0.82%C的高碳钢,当碳偏析指数达到1.23和1.37时,采用20℃/s的冷却速度无法完全抑制先共析渗碳体的产生,试样在室温呈现先共析渗碳体、马氏体和珠光体混合组织,处于这种组织状态的盘条不适于拉拔。当碳偏析指数为1.17时,在冷却速度达到10℃/s条件下,试样网状渗碳体达到0级,索氏体化率达到90%,试样未见马氏体组织,具有这种组织的盘条适于拉拔。当碳偏析指数为1.00时,在0.25~10℃/s的冷速范围,高碳钢试样网状渗碳体为0级,未见马氏体组织。通过本文试验研究表明,在高碳钢盘条的生产过程需要建立基于碳偏析指数的网状渗碳体控制技术,满足用户对盘条拉拔性能的要求。

关键词：高碳钢盘条网状渗碳体碳偏析冷却速度

板坯表面热喷涂工艺对45Mn钢冷弯性能的影响

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轧钢 2024年第4期41卷 118-122,133页

作者：杨玉艾铖珅王刚王英海许成王润琦海洋装备用金属材料及其应用国家重点实验室辽宁鞍山114009 鞍钢集团钢铁研究院辽宁鞍山114009 鞍钢股份有限公司鲅鱼圈钢铁分公司辽宁营口115007

针对45Mn钢零件加工过程中折弯开裂的问题,分析了其折弯开裂的原因,并介绍了通过板坯热喷涂工艺改善45Mn钢冷弯性能的生产实践。结果表明:钢板表面存在全脱碳层和晶间氧化层,弯折时外表面受拉应力,全脱碳层内晶间氧化处应力集中形成微... 详细信息

针对45Mn钢零件加工过程中折弯开裂的问题,分析了其折弯开裂的原因,并介绍了通过板坯热喷涂工艺改善45Mn钢冷弯性能的生产实践。结果表明:钢板表面存在全脱碳层和晶间氧化层,弯折时外表面受拉应力,全脱碳层内晶间氧化处应力集中形成微裂纹成为起裂源,是45Mn钢零件加工过程中折弯开裂的主要原因;在化学成分和基体组织形貌相同的情况下,45Mn钢表面晶间氧化是影响其冷弯性能的主要因素;在热轧前采用板坯热喷涂防氧化涂料工艺,可以有效抑制钢板表面晶间氧化的形成,改善45Mn钢冷弯性能,使其180°弯曲不开裂,且对其抗拉强度、屈服强度和伸长率均无明显影响。

关键词： 45Mn钢热喷涂工艺冷弯性能晶间氧化脱碳

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6063铝合金的固溶-风淬-时效工艺

金属热处理 2024年第9期49卷 125-131页

作者：陈岩裴悦涵张闯宋华廉法博关士学汪洋王晓雪辽宁科技大学机械工程与自动化学院辽宁鞍山114051 辽宁科技大学创新创业学院辽宁鞍山114051 鞍钢集团朝阳钢铁有限公司辽宁朝阳122000

对6063铝合金的固溶-风淬-时效工艺进行了研究。通过有限元分析计算得到不同风压下的风冷淬火速度,利用正交试验研究了不同固溶温度(540、550、560℃)、固溶时间(30、60、90 min)和风淬速度(5、6、7℃/s)下的合金性能,在此基础上研究了... 详细信息

对6063铝合金的固溶-风淬-时效工艺进行了研究。通过有限元分析计算得到不同风压下的风冷淬火速度,利用正交试验研究了不同固溶温度(540、550、560℃)、固溶时间(30、60、90 min)和风淬速度(5、6、7℃/s)下的合金性能,在此基础上研究了不同时效工艺(时效温度180、200、220℃,时效时间2、4、6 h)下的合金性能,并与国标T6及初始退火态的性能要求进行了对比。结果表明,固溶-风淬工艺对6063铝合金强度的影响因素按降序排列依次为风淬速度、固溶温度和固溶时间;对伸长率的影响因素按降序排列依次为固溶温度、风淬速度和固溶时间。时效温度为180℃和200℃时,随着时效时间的延长,合金的强度、硬度增加,而伸长率则减小。6063铝合金最佳的固溶-风淬-时效工艺为550℃×30 min固溶+7℃/s风淬+180℃×6 h时效。经该工艺处理后,合金的性能均高于标准T6的要求,且较退火态强度提升1倍多,硬度也明显增大,强化效果显著。

关键词： 6063铝合金固溶处理风冷淬火时效性能

基于正交分析法探究600 MPa级水电钢的热处理制度

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金属热处理 2024年第7期49卷 307-312页

作者：陈捷高天宇王爽王勇王亮亮海洋装备用金属材料及其应用国家重点实验室辽宁鞍山114001 鞍钢集团钢铁研究院辽宁鞍山114001 鞍钢股份有限公司鲅鱼圈钢铁分公司辽宁营口115007

基于正交试验分析法分析了淬火温度、淬火时间、回火温度及回火时间4因素对600 MPa级水电钢抗拉强度和低温冲击性能的影响,研究了不同热处理制度下试验钢的力学性能变化规律及显微组织演变。结果表明,对试验钢抗拉强度的影响主次序列为... 详细信息

基于正交试验分析法分析了淬火温度、淬火时间、回火温度及回火时间4因素对600 MPa级水电钢抗拉强度和低温冲击性能的影响,研究了不同热处理制度下试验钢的力学性能变化规律及显微组织演变。结果表明,对试验钢抗拉强度的影响主次序列为淬火保温时间、回火温度、淬火温度及回火保温时间,对低温冲击性能的影响主次序列为淬火保温时间、回火温度、回火保温时间及淬火温度;延长淬火保温时间并提高淬火温度有利于试验钢显微组织中贝氏体含量升高,进而提高试验钢强度;试验钢冲击性能与显微组织中铁素体含量呈正相关;900℃淬火,保温75 min,570℃回火,保温150 min的热处理制度下,试验钢的显微组织为板条贝氏体、粒状贝氏体及少量多边形铁素体,可实现其强度及冲击性能的最优匹配。

关键词： 600 MPa级水电钢正交试验热处理力学性能