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电力机动绞磨反转自锁超越离合器设计及动力学仿真分析

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中阿科技论坛（中英文） 2024年第10期 89-93页

作者：蔺相飞贺超彭建华谭庆彭维恒湖南国防工业职业技术学院湖南湘潭411207 湘潭市电力工程机械厂湖南湘潭411207

电力机动绞磨是电力工程施工中不可或缺的工具,而超越离合器作为机械传动系统中的核心部件,其作用是在驱动和被驱动部件之间传递扭矩,同时具有在载荷条件下实现反向锁止的功能,直接关乎电力机动绞磨工作的可靠性和安全性。为了防止电力... 详细信息

电力机动绞磨是电力工程施工中不可或缺的工具,而超越离合器作为机械传动系统中的核心部件,其作用是在驱动和被驱动部件之间传递扭矩,同时具有在载荷条件下实现反向锁止的功能,直接关乎电力机动绞磨工作的可靠性和安全性。为了防止电力机动绞磨工作过程中发生溜车现象,研究其中的超越离合器结构具有重要意义。文章以电力机械工程施工中常见的机动绞磨为研究对象,建立了超越离合器实体模型和动力学模型,在结构相同的情况下,分别对三种布局方式的超越离合器反转自锁规律进行仿真计算,探讨了在相同工况条件下三种超越离合器反转自锁的工作规律,通过分析各项仿真数据,得出综合效能更优的超越离合器制造方法,旨在为反转自锁超越离合器的应用提供参考。

关键词：电力机动绞磨超越离合器布局方式反转自锁

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安全阀性能冷态测试装置流体系统计算

流体工程 1991年第6期19卷 14-18页

作者：谭朗波黄辉湘潭市阀门厂中南工业大学

一、前言安全阀是蒸汽锅炉、压力容器和受压设备管道上必备的安全保护装置,其性能质量直接关系到人身和财产的安全。因此测试安全阀性能是研究开发新产品和改进老产品必不可少的工作。本文以空气为试验介质,介绍安全阀性能测试装置流体... 详细信息

一、前言安全阀是蒸汽锅炉、压力容器和受压设备管道上必备的安全保护装置,其性能质量直接关系到人身和财产的安全。因此测试安全阀性能是研究开发新产品和改进老产品必不可少的工作。本文以空气为试验介质,介绍安全阀性能测试装置流体系统设计计算方法。

关键词：安全阀性能测试装置流体系统

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模拟干熄炉气氛下的焦炭反应温度研究

冶金动力 2024年第3期 80-84页

作者：杨威湖南华菱湘潭钢铁有限公司焦化厂湖南湘潭411101

以湘钢干熄焦炭为研究对象,通过模拟干熄炉循环气体CO浓度、气料比等工况条件,研究不同粒级混合焦样的起始反应温度和快速反应温度以及二者的温度差。结果表明,与纯CO_(2)气氛下的焦样起始反应温度(445℃)、快速反应温度(944℃)相比,当... 详细信息

以湘钢干熄焦炭为研究对象,通过模拟干熄炉循环气体CO浓度、气料比等工况条件,研究不同粒级混合焦样的起始反应温度和快速反应温度以及二者的温度差。结果表明,与纯CO_(2)气氛下的焦样起始反应温度(445℃)、快速反应温度(944℃)相比,当混合气体CO浓度由1.5%提高到7.5%时,焦样起始反应温度和快速反应温度分别提高了34℃、59℃、72℃、80℃和48℃、73℃、79℃、84℃,说明适当增大混合气体中CO浓度,可以抑制干熄炉内的焦炭溶损反应;当增大反应气体流量时,焦炭的起始反应温度由570℃逐步下降至517℃,快速反应温度由1058℃逐步下降至1023℃,表明干熄炉内单位时间气体流动速率加快,会增大焦炭与CO_(2)间的反应率,促进焦炭溶损反应。

关键词：干熄炉焦炭起始反应温度快速反应温度失重率

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安全阀性能自动试验系统

流体工程 1990年第3期18卷 42-44页

作者：叶湘滨崔殿元李进高谭朗波国防科技大学湘潭市阀门厂

安全阀的测试主要是动作性能测试与排量系数测定。本文介绍的是一种全自动的安全阀性能测试系统。1.工作原理系统原理如图1所示。从图中可以看出:系统由微型计算机(IBM-PC/XI)、接口。

关键词：安全阀自动试验系统

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超低温压力容器用9Ni钢的冶炼生产实践

特殊钢 2024年第1期45卷 27-32页

作者：张天舒黄治成迟云广杨建湖南湘钢五米宽厚板厂湘潭411101

介绍了某钢厂采用120 t转炉→LF炉→扒渣/捞渣→LF炉→VD炉→板坯连铸工艺生产超低温压力容器用9Ni钢的冶炼实践情况,采用转炉+LF炉脱碳脱磷工艺,控制转炉出钢w[P]≤0.009%、w[C]≤0.05%,炉后平均脱P率74.3%,平均脱碳率51.2%,生产过程... 详细信息

介绍了某钢厂采用120 t转炉→LF炉→扒渣/捞渣→LF炉→VD炉→板坯连铸工艺生产超低温压力容器用9Ni钢的冶炼实践情况,采用转炉+LF炉脱碳脱磷工艺,控制转炉出钢w[P]≤0.009%、w[C]≤0.05%,炉后平均脱P率74.3%,平均脱碳率51.2%,生产过程中,P的控制难度相比C的控制难度大。采用扒渣工艺下钢水的平均返磷率为16.89%,而捞渣工艺下钢水的平均返磷率为22.61%,扒渣工艺下钢水的返磷率低,但生产节奏长15~20 min,钢水量损失平均增加3.1 t/炉。镍板由转炉废钢槽加入调整为全部由LF炉加入后,Ni平均收得率提高了3.74%。通过对生产工艺的优化,中间包钢水P、S、N、T. O、C满足内控要求,钢水纯净度高,铸坯低倍中心偏析达到C类1.0~1.5级,表面质量良好,轧制钢板在-196℃下性能优良。

关键词： 9Ni钢脱磷脱碳扒渣捞渣

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含硫易切削钢的钙处理工艺研究与实践

钢铁 2024年

作者：周禹巨银军张天舒王嵘坤李万明辽宁科技大学材料与冶金学院湖南湘潭钢铁集团有限公司五米宽厚板厂

含硫易切削钢由于良好的力学性能和切削性能被广泛应用于汽车制造、机械制造、船舶建造等行业。随着近年来基础建设、乘用车和航运领域的发展，含硫易切削钢的产量和质量要求也不断提高。通常采用钙处理的方法来调控钢水中的夹杂物，而... 详细信息

含硫易切削钢由于良好的力学性能和切削性能被广泛应用于汽车制造、机械制造、船舶建造等行业。随着近年来基础建设、乘用车和航运领域的发展，含硫易切削钢的产量和质量要求也不断提高。通常采用钙处理的方法来调控钢水中的夹杂物，而含硫钢的含硫特性对冶炼和连铸过程中的钢水洁净度和钢水的可浇性有严重的负面影响，因此，如何制定合理的钙处理工艺对于提高易切削钢的可浇性具有重要意义。系统研究了喂入钙线和硫线的加入时机、时间间隔和钙线加入量等因素对钢水洁净度和水口结瘤的影响规律，分析了含硫易切削钢水口结瘤的主要原因。研究表明，钙处理后钢液中会产生表面为CaS而芯部为Al2O3的夹杂物，这种夹杂物在水口内壁的不断附着沉积是导致水口堵塞的主要原因。在铝质量分数为0.03%的钢水中，当硫质量分数超过 0.015%时，易产生高熔点夹杂物而恶化钢水可浇性。对于转炉出钢量为140 t的45S含硫易切削钢，将硫线分别在LF和RH后喂入、延长钙线和硫线间的喂入间隔时间至10 min以上、减少钙线总喂入量至100 m以下均能有效减少钢液中CaS·Al2O3夹杂物数量，并且将45S钢种的连浇炉数提升至15炉以上。研究为优化含硫易切削钢的钙处理工艺提供了理论依据，有助于提高生产效率和产品质量，对推动机械、交通等领域用含硫易切削钢的应用和发展具有重要意义。未来将针对如何控制含硫钢种的夹杂物数量和形态、夹杂物在轧后对钢板质量的影响以及如何减少钙的添加量进行深入研究。

关键词：含硫易切削钢水口堵塞夹杂物钙处理硫线可浇性

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氩气泡致管线钢内部缺陷的控制理论与实践

钢铁 2024年第10期 45-54页

作者：周禹巨银军王嵘坤李万明湖南湘潭钢铁集团有限公司五米宽厚板厂辽宁科技大学材料与冶金学院

随着石油和天然气工业的快速发展，对管线钢的强度、韧性和焊接性能的要求不断提高。优化连铸过程中的氩气密封工艺对于减少或避免因氩气泡引起的内部缺陷至关重要，对提高管线钢产品质量具有重要意义。以L485M管线钢为研究对象，通过... 详细信息

随着石油和天然气工业的快速发展，对管线钢的强度、韧性和焊接性能的要求不断提高。优化连铸过程中的氩气密封工艺对于减少或避免因氩气泡引起的内部缺陷至关重要，对提高管线钢产品质量具有重要意义。以L485M管线钢为研究对象，通过控制连铸结晶器浸入式水口密封氩气的流量和铸机拉速等参数研究了密封氩气流量对管线钢L485M内部缺陷的影响规律，并提出优化的浸入式水口密封氩气流量和拉速以解决氩气泡导致的连铸坯内部缺陷问题。研究表明，浸入式水口密封氩气流量过大时会在浸入式水口内产生氩气泡，易被铸坯凝固前沿捕获导致铸坯内部缺陷的发生，在轧制后形成椭圆扁平状缺陷，分布于距钢板上表面位置；密封氩气流量升高或拉速提高均会导致钢板缺陷发生率的上升，合理的氩气流量和铸机拉速是保证气泡能及时上浮而不进入铸坯的重要参数。规格为260 mm×2 070 mm的L485M管线钢板坯的合理拉速为0.75 m/min，分体式水口的氩气流量不宜大于2.5 L/min；采用整体式水口可有效避免氩气泡造成的铸坯内部缺陷。研究结果对完善管线钢连铸过程的氩气密封工艺理论和提高管线钢产品质量具有重要意义，对其他钢种的浸入式水口密封工艺优化、连铸拉速对氩气泡致钢坯内部缺陷的影响、氩气泡在连铸保护浇铸工艺中的作用行为也具有借鉴意义。

关键词：管线钢内部缺陷探伤合格率氩气泡浸入式水口

结晶器保护渣原渣形貌及连铸结团样矿相组织分析

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炼钢 2024年

作者：盖一铭徐龙云张同生杨健上海大学材料科学与工程学院湖南华菱湘潭钢铁有限公司宽厚板厂

利用扫描电镜和X射线衍射等测试手段对湖南华菱湘潭钢铁有限公司3种保护渣熔融冷却原渣及其连铸过程中结块的矿物组成、结晶率进行了分析研究。结果表明，三种保护渣试样球型度较高，表面光滑。保护渣A主要析晶矿相为枪晶石、霞石、硅... 详细信息

利用扫描电镜和X射线衍射等测试手段对湖南华菱湘潭钢铁有限公司3种保护渣熔融冷却原渣及其连铸过程中结块的矿物组成、结晶率进行了分析研究。结果表明，三种保护渣试样球型度较高，表面光滑。保护渣A主要析晶矿相为枪晶石、霞石、硅灰石；保护渣B主要析晶矿相为枪晶石，硅灰石，铁钠钾硅石；保护渣C主要析晶矿相为枪晶石。烧结相的大量黏结是渣条、结块形成长大的主要原因。为减少结团样出现的可能性，应降低保护渣中Al2O3含量成分，适当提高保护渣中的碳含量，使保护渣在连铸过程中具有良好析出枪晶石的能力。这样可以均匀和稳定铸坯与结晶器的之间的传热，从而降低渣条发黏导致液渣层动态平衡被破坏可能性，以减少保护渣结块的出现。

关键词：特厚板渣条结晶矿相保护渣

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底吹氩钢包内废钢熔化行为的数值模拟

工程科学学报 2024年第5期46卷 822-834页

作者：张利超方庆周文浩王家辉余刚张华倪红卫武汉科技大学钢铁冶金及资源利用省部共建教育部重点实验室武汉430081 湖南华菱湘潭钢铁有限公司湘潭411101

以某厂70 t钢包为研究对象,采用数值模拟的方法对比了吹氩量对钢包内不同比表面积和预热温度的废钢熔化行为.结果表明:废钢熔化速度随着比表面积的增加而加快;底吹氩气可显著加速废钢熔化,但随着比表面积的增加吹气的促进效果逐步减弱.... 详细信息

以某厂70 t钢包为研究对象,采用数值模拟的方法对比了吹氩量对钢包内不同比表面积和预热温度的废钢熔化行为.结果表明:废钢熔化速度随着比表面积的增加而加快;底吹氩气可显著加速废钢熔化,但随着比表面积的增加吹气的促进效果逐步减弱.有底吹氩时,比表面积为120、130.22和160.81 m^(2)·m^(-3)的废钢中心温度上升速率相较于无底吹氩时分别提高了7.06、6.51和3.73 K·s^(-1),熔化速率分别增加了0.92、0.88和0.28 cm^(3)·s^(-1),熔化时间分别缩短了17、15和3 s.板形废钢初始温度由300升到1000 K时,其熔化速度由2.97提高到3.26 cm^(3)·s^(-1),熔化时间缩短了3 s.底吹氩流量显著影响废钢熔化速度,当氩气流量由100增至200 L·min^(-1)时,比表面积为120、130.22和160.81 m^(2)·m^(-3)的废钢熔化时间分别由44减小到35 s、42减小到34 s及34减小到31 s.

关键词：钢包废钢熔化底吹氩比表面积数值模拟