检索结果-南通市图书馆

电力需求侧管理 2012年第4期14卷 22-24页

作者：施处良中天钢铁集团有限公司江苏常州213011

介绍了中天钢铁集团有限公司能源管控中心的建设背景和组织结构,阐述了系统架构功能、建设内容以及产生的社会与经济效益。能源管控中心融合了自动化与信息化技术,大力提升了能源管控水平与远程监控水平。

关键词：能源管控自动化与信息化远程控制

GCr15轴承钢连铸过程MgO·Al_(2)O_(3)夹杂物形成机理

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钢铁 2023年第5期58卷 83-91页

作者：张建斌徐建飞王昆鹏王郢杨谱陈廷军中天钢铁集团有限公司中天特钢有限公司江苏常州213011

为了研究GCr15轴承钢浇铸过程MgO·Al_(2)O_(3)夹杂物形成原因,以改善钢的可浇性,对LF结束、RH结束、中间包冲击区、中间包浇铸区进行夹杂物全流程分析。LF结束夹杂物主要为镁铝尖晶石,并含有少量钙铝酸盐夹杂物。RH真空处理后镁铝尖晶... 详细信息

为了研究GCr15轴承钢浇铸过程MgO·Al_(2)O_(3)夹杂物形成原因,以改善钢的可浇性,对LF结束、RH结束、中间包冲击区、中间包浇铸区进行夹杂物全流程分析。LF结束夹杂物主要为镁铝尖晶石,并含有少量钙铝酸盐夹杂物。RH真空处理后镁铝尖晶石夹杂物被高效化去除,钢液中仅剩少量低熔点和高熔点钙铝酸盐夹杂物,中间包浇铸时可以在钢液中检测到许多MgO·Al_(2)O_(3)夹杂物。采用不含氧化镁的中间包覆盖剂和铝质中间包内衬,在不改变连铸其他工艺参数条件下,中间包MgO·Al_(2)O_(3)夹杂物数量并没有得到显著降低,中间包钢液中仍然可以检测到许多MgO·Al_(2)O_(3)夹杂物,这说明中间包钢-渣-耐火材料间的反应并不是MgO·Al_(2)O_(3)夹杂物的生成原因。向铁质提桶取样器中加入成分以SiO_(2)、Cr_(2)O_(3)、Fe_(2)O_(3)为主的铬质引流砂,并利用该铁质提桶取样器对RH破空后钢水进行取样,尽管钢水总氧质量分数增加0.0001%,但可以在所取的钢样中检测到许多MgO·Al_(2)O_(3)夹杂物,说明钢液的轻微氧化对MgO·Al_(2)O_(3)夹杂物形成具有重要的影响。通过分析中间包覆盖剂成分,发现浇铸过程覆盖剂碱度偏低,Cr_(2)O_(3)和FeO含量偏高,且同一炉钢水浇铸后期覆盖剂中Cr_(2)O_(3)、FeO含量较浇铸前期有所降低,说明浇铸过程覆盖剂会向钢水传氧,由此造成对钢液的氧化,因此,覆盖剂成分的稳定控制对于轴承钢MgO·Al_(2)O_(3)夹杂物的形成具有重要影响。

关键词：轴承钢连铸 MgO·Al_(2)O_(3) 氧化中间包覆盖剂

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钢水包起重机车轮崩裂失效分析

金属热处理 2023年第10期48卷 307-311页

作者：彭磊中天钢铁集团有限公司江苏常州213011

钢水包起重机在使用中车轮发生突然崩裂。采用化学成分分析、断口分析、显微组织检验、硬度测试等理化检验技术对其崩裂失效原因进行了分析。结果表明,该车轮由于用材不当,改锻造工艺为铸造生产,热处理效果不达标,导致车轮整体强度偏低... 详细信息

钢水包起重机在使用中车轮发生突然崩裂。采用化学成分分析、断口分析、显微组织检验、硬度测试等理化检验技术对其崩裂失效原因进行了分析。结果表明,该车轮由于用材不当,改锻造工艺为铸造生产,热处理效果不达标,导致车轮整体强度偏低、脆性大,造成车轮在重载工作应力作用下于辐板工艺孔边缘萌生裂纹并沿轮箍圆周方向扩展,当裂纹达到一定程度时,由于车轮强度不足和脆性较大,产生脆性崩裂。

关键词：起重机车轮崩裂

GCr15轴承钢不同二次氧化程度下的夹杂物演变规律

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钢铁研究学报 2023年第12期35卷 1496-1504页

作者：徐建飞王昆鹏王郢杨谱朱稳超刘盛中天钢铁集团有限公司中天特钢有限公司江苏常州213011

为了研究二次氧化对轴承钢夹杂物影响,采用铁质取样器对RH破空后轴承钢钢水进行取样,同时取样前在不同铁质取样器中加入不同质量的铬质引流砂或FeO粉,以模拟钢水不同程度的氧化。研究结果表明,RH破空时钢中夹杂物以钙铝酸盐为主,当钢水... 详细信息

为了研究二次氧化对轴承钢夹杂物影响,采用铁质取样器对RH破空后轴承钢钢水进行取样,同时取样前在不同铁质取样器中加入不同质量的铬质引流砂或FeO粉,以模拟钢水不同程度的氧化。研究结果表明,RH破空时钢中夹杂物以钙铝酸盐为主,当钢水发生轻微的氧化,总氧质量分数增加(0.3~1.0)×10^(-6),可以在钢中检测到许多MgO·Al_(2)O_(3)夹杂物;随着氧化程度的提高,还伴有CaO·6Al_(2)O_(3)和Al_(2)O_(3)夹杂物生成;当钢水总氧质量分数增加值超过6×10^(-6),夹杂物中MgO含量会随Al_(2)O_(3)夹杂物大量生成而显著降低,导致钢中检测不到MgO·Al_(2)O_(3)夹杂物。工业结果表明,浇铸过程中间包钢水总氧质量分数相比RH真空结束增加(0.3~1.5)×10^(-6),此时可以在中间包钢水中检测到许多MgO·Al_(2)O_(3)夹杂物,并且中间包浇铸区MgO·Al_(2)O_(3)夹杂物数量显著多于冲击区,说明浇铸区内钢水流动过程中发生的氧化是中间包钢水氧化的主要环节。

关键词：轴承钢二次氧化总氧含量中间包 MgO·Al_(2)O_(3)

钢包氩气流量对冷镦钢SWRCH35K中DS夹杂物的影响

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炼钢 2024年第1期40卷 52-58,80页

作者：屠兴圹苏振伟周淼赵赟中天钢铁集团有限公司江苏常州213011

在精炼进站时采用BaCO_(3)作为示踪剂,对比钢包底吹氩气流量对“120 t BOF→LF→CCM”流程生产的冷镦钢SWRCH35K中DS类夹杂物的影响。结果表明,氩气流量对精炼结束炉渣成分及夹杂物的类型无明显影响;精炼进站到精炼结束采用小氩气和正... 详细信息

在精炼进站时采用BaCO_(3)作为示踪剂,对比钢包底吹氩气流量对“120 t BOF→LF→CCM”流程生产的冷镦钢SWRCH35K中DS类夹杂物的影响。结果表明,氩气流量对精炼结束炉渣成分及夹杂物的类型无明显影响;精炼进站到精炼结束采用小氩气和正常氩气搅拌夹杂物密度分别降低4.5个/mm^(2)和7.1个/mm^(2),精炼结束到中包两种工艺夹杂物变化相差不大,精炼正常氩气搅拌精炼结束、软吹后、中包含Ba的夹杂物比例比小氩气搅拌分别高51.5%、26.1%、39.3%。铸坯中DS夹杂物组成有单相、两相和三相。精炼采用小氩气搅拌和正常氩气搅拌铸坯中检测到含Ba的DS夹杂物占所有DS夹杂物的比例分别为28.6%和39%。所以,控制精炼过程中冶炼的氩气搅拌强度也是控制钢中DS夹杂物的关键。

关键词：氩气流量搅拌冷镦钢 DS夹杂物

加热和冷却条件对合金工具钢S2表面氧化与脱碳的影响

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金属热处理 2023年第8期48卷 124-131页

作者：屠兴圹左锦中赵赟苏振伟中天钢铁集团有限公司技术中心江苏常州213011

采用金相法、显微硬度、质量损失率等测量方法研究了加热温度、加热时间及冷却方式对合金工具钢S2表面氧化和脱碳的影响。结果表明,随着加热温度的升高、加热时间的增加,氧化质量损失率呈上升趋势。在相同的加热时间下,随着加热温度的升... 详细信息

采用金相法、显微硬度、质量损失率等测量方法研究了加热温度、加热时间及冷却方式对合金工具钢S2表面氧化和脱碳的影响。结果表明,随着加热温度的升高、加热时间的增加,氧化质量损失率呈上升趋势。在相同的加热时间下,随着加热温度的升高,全脱碳层深度先增加后逐渐减少,全脱碳层在800℃时达到最大;总脱碳层深度在1050℃以下时随着加热温度的升高缓慢增加,加热温度高于1050℃时,总脱碳层深度增加明显,在1200℃时总脱碳层几乎消失,该温度下氧化烧损严重。相同的加热条件下,冷却速率越小,脱碳越严重。

关键词：合金工具钢S2 加热温度冷却方式氧化脱碳

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优特钢小方坯高拉速压下工艺的研究与应用

钢铁 2024年

作者：王郢赵新宇王向红桂仲林中天钢铁集团有限公司

高拉速是连铸的研究重点、热点之一。目前小方坯高拉速研究普遍集中在螺纹钢上，国内外优特钢小方坯的拉速均为3.0 m/min（折合160 mm×160 mm断面）以下，首次以帘线钢小方坯3.5 m/min拉速为研究对象，研究高拉速下轻压下参数对小方坯... 详细信息

高拉速是连铸的研究重点、热点之一。目前小方坯高拉速研究普遍集中在螺纹钢上，国内外优特钢小方坯的拉速均为3.0 m/min（折合160 mm×160 mm断面）以下，首次以帘线钢小方坯3.5 m/min拉速为研究对象，研究高拉速下轻压下参数对小方坯帘线钢低倍组织和碳偏析指数的影响。研究发现，帘线钢C82DA拉速从2.0 m/min提高至3.5 m/min，两相区长度从8.0 m增加至14.3 m，在没有轻压下的状态下，中心碳偏析指数平均值从1.18（2.0 m/min）增加到1.29（3.5 m/min），中心偏析控制难度大幅增加。当拉速提高后，由于铸坯截面的温度变高、温差变大，零塑性温度带（ZDT）离铸坯表面更近，更容易因压下应力产生压下裂纹，因此，高拉速压下裂纹的敏感性远高于低拉速。拉速为3.5 m/min时，首辊压下心部的固相率越低，铸坯心部的碳偏析指数越低，但当首辊压下位置固相率低于0.3时，易形成严重的压下裂纹，并且在裂纹内会出现碳的正偏析，同时在铸坯心部会出现碳的负偏析；而首辊压下位置固相率高于0.45时，铸坯中心碳偏析指数平均值会达到1.13左右，偏析值偏高。因此，高拉速下，合理的压下范围应该在固相率fs为0.3～0.8的范围内，其中心碳偏析指数平均值可以控制在1.06以内。

关键词：小方坯高拉速中心偏析轻压下压下裂纹碳偏析指数零塑性温度

90 t EAF→LF→VD→CCM流程冶炼GCr15轴承钢非金属夹杂物演变

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炼钢 2022年第3期38卷 58-61,84页

作者：王郢王昆鹏陈廷军徐建飞赵阳中天钢铁集团有限公司江苏常州213011

对“90t EAF→LF→VD→CC”流程生产轴承钢的全流程夹杂物进行了研究。结果表明,LF精炼结束以CaO-Al_(2)O_(3)-CaS和Al_(2)O_(3)·MgO尖晶石为主;VD真空处理后,Al_(2)O_(3)·MgO尖晶石几乎全部消失,钢中夹杂物以液态钙铝酸盐为主,T.O质量... 详细信息

对“90t EAF→LF→VD→CC”流程生产轴承钢的全流程夹杂物进行了研究。结果表明,LF精炼结束以CaO-Al_(2)O_(3)-CaS和Al_(2)O_(3)·MgO尖晶石为主;VD真空处理后,Al_(2)O_(3)·MgO尖晶石几乎全部消失,钢中夹杂物以液态钙铝酸盐为主,T.O质量分数由精炼结束的8.6×10^(-6)降低至破空的4.3×10^(-6),并且夹杂物的去除率达65%。浇铸过程中间包钢水T.O和N含量并未增加,但重新生成了Al_(2)O_(3)·MgO尖晶石,重新生成的尖晶石是恶化钢水可浇性的主要原因。

关键词：轴承钢夹杂物尖晶石可浇性

脱湿鼓风技术在中天钢铁1580m^(3)高炉的应用

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炼铁 2023年第3期42卷 20-23页

作者：张海涛张啟龙顾晓岑张帆吴跃华凌燕中天钢铁集团有限公司江苏常州213011

针对中天钢铁1580m^(3)高炉鼓风湿度波动大的状况,采用了脱湿鼓风技术。8号、9号高炉应用实践表明,脱湿效果明显,鼓风湿度正常稳定在9~11 g/m^(3),最低为8g/m^(3),风口前理论燃烧温度稳定在2290℃左右。与脱湿鼓风前相比,日产量增加78.2... 详细信息

针对中天钢铁1580m^(3)高炉鼓风湿度波动大的状况,采用了脱湿鼓风技术。8号、9号高炉应用实践表明,脱湿效果明显,鼓风湿度正常稳定在9~11 g/m^(3),最低为8g/m^(3),风口前理论燃烧温度稳定在2290℃左右。与脱湿鼓风前相比,日产量增加78.26t/d,焦比降低3.21 kg/t,煤比上升7.62kg/t,燃料比下降16.33kg/t,煤气利用率提高1.46个百分点。高炉采用脱湿鼓风技术,对提高入炉风量,稳定理论燃烧温度,以及提高煤比、降低焦比、增加日产量等,起到了一定的促进作用,但也带来了鼓风机吸入侧机壳、管壁结露的问题,为避免腐蚀,需要在相应位置加设保温层。

关键词：高炉脱湿鼓风湿度风量结露

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燃料粒度结构变化对烧结生产的影响

烧结球团 2020年第3期45卷 17-21页

作者：刘桐张巧玉盛建华江银伟王博文宋亚龙中天钢铁集团有限公司江苏常州213000

针对中天钢铁集团北区烧结系统使用的高炉返焦末和外购焦末粒级变化较大,且燃料破碎效果不佳,导致烧结生产不稳定等问题,采用燃料预筛分工业试验的方法,分析燃料粒级结构变化对烧结烟气中NOx排放、烧结矿转鼓、燃耗等方面的影响。结果表... 详细信息

针对中天钢铁集团北区烧结系统使用的高炉返焦末和外购焦末粒级变化较大,且燃料破碎效果不佳,导致烧结生产不稳定等问题,采用燃料预筛分工业试验的方法,分析燃料粒级结构变化对烧结烟气中NOx排放、烧结矿转鼓、燃耗等方面的影响。结果表明:严格控制燃料结构中+5 mm以及-3 mm的粒级占比,可以有效地改善烧结烟气中NOx的质量浓度,对提升烧结矿转鼓强度和降低燃料消耗也有一定的帮助。根据试验结果,最终确定的最佳燃料结构:+5 mm控制在5%以内,+3 mm控制在10%以内,在此燃料结构条件下烧结烟气中NOx质量浓度下降57.16 mg/m^3,烧结矿转鼓强度提高1.22%,燃料消耗下降2.03 kg/t。

关键词：返焦末预筛分燃料 NOx 燃料消耗转鼓强度