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TiO_2含量对于CaF_2—Al_2O_3—CaO—MgO—TiO_2五元电渣重熔渣系物性参数的影响

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工程科学学报 2018年第S1期40卷 47-52页

作者：师帅耿鑫姜周华李花兵徐芳泓王立新东北大学冶金学院沈阳110819 山西太钢不锈钢股份有限公司技术中心太原030003

在电渣重熔含钛高温合金时,加入TiO_2可以抑制合金中钛的烧损.而渣系的物理性质关系着冶炼的平稳进行和产品的优良品质.本研究以CaF_2-Al_2O_3-CaO-MgO为基,加入不同含量的TiO_2,设计了电渣重熔高温合金用五元渣系,并研究了TiO_2含量对... 详细信息

在电渣重熔含钛高温合金时,加入TiO_2可以抑制合金中钛的烧损.而渣系的物理性质关系着冶炼的平稳进行和产品的优良品质.本研究以CaF_2-Al_2O_3-CaO-MgO为基,加入不同含量的TiO_2,设计了电渣重熔高温合金用五元渣系,并研究了TiO_2含量对渣系熔点、黏度、密度、光学碱度和电导率等物性参数的影响规律.结果表明,熔点变化范围为1264～1296℃,且随着TiO_2含量增加,渣相中低熔点相逐渐生成,渣系的熔点逐渐降低;渣系中加入TiO_2可以降低黏度,且渣系黏度在高温段(1350～1550℃)受温度变化影响不大,利于改善电渣重熔钢锭的表面成形质量; TiO_2质量分数0～9%范围内,渣系电导率、光学碱度和密度随TiO_2含量增多呈降低趋势,且密度和光学碱度变化范围不大,五组渣系都符合电渣重熔对密度和光学碱度的要求.

关键词：电渣重熔渣系 TiO2 熔化特性黏度

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连铸非稳态430不锈钢铸坯大型夹杂物分析

中国冶金 2024年第4期34卷 118-126页

作者：郎炜昀王建昌王伟翟俊谷宇山西太钢不锈钢股份有限公司技术中心山西太原030003 山西太钢不锈钢股份有限公司制造部山西太原030003

为探究连铸非稳态对不锈钢大型夹杂物的影响,采用热轧超声探伤法研究了结晶器液面波动下430不锈钢连铸坯中大型夹杂物类型、来源、尺寸、数量、在铸坯中分布以及对冷轧板表面质量的影响等。结果表明,大型夹杂物主要包括4种类型,其中41.3... 详细信息

为探究连铸非稳态对不锈钢大型夹杂物的影响,采用热轧超声探伤法研究了结晶器液面波动下430不锈钢连铸坯中大型夹杂物类型、来源、尺寸、数量、在铸坯中分布以及对冷轧板表面质量的影响等。结果表明,大型夹杂物主要包括4种类型,其中41.3%来源于结晶器水口结瘤物,38.7%为保护渣卷渣物,13.3%为精炼渣卷渣物,6.7%为内生夹杂物。水口结瘤物型夹杂物、精炼渣卷渣物和内生夹杂物一般在钢液出结晶器水口之前就已产生,主要集中在铸坯厚度方向距内弧面1/3到1/4处以及靠近窄面附近,保护渣卷渣物在结晶器内产生,存在某一区域聚集的情况。水口结瘤物型夹杂物属于脆性夹杂,且尺寸大,对冷轧板表面质量危害最大,因此应关注和减少连浇过程[Al]、[Mg]、[Ti]、[Ca]等残余活泼元素含量和钢水温度的波动,避免水口结瘤物结构变化产生大型夹杂物。通过热轧探伤法可获取连铸坯中大型夹杂物类型、尺寸、分布等信息,根据夹杂物变形特征可直观判断其危害性,但其准确度易受其他因素影响。

关键词：不锈钢夹杂物连铸非稳态结瘤物

硼对S31254不锈钢固溶处理过程第二相溶解行为的影响

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特殊钢 2020年第4期41卷 71-74页

作者：仝中伟山西太钢不锈钢股份有限公司制造部太原030003

采用固溶处理研究了不同硼含量对S31254钢中析出相固溶时间、固溶温度的影响。得到了不同硼含量条件下的S31254钢第二相完全固溶所需的时间和温度。结果表明,随着硼含量的增加,所需固溶温度下降,所需固溶时间减少。当钢中硼含量为0.002%... 详细信息

采用固溶处理研究了不同硼含量对S31254钢中析出相固溶时间、固溶温度的影响。得到了不同硼含量条件下的S31254钢第二相完全固溶所需的时间和温度。结果表明,随着硼含量的增加,所需固溶温度下降,所需固溶时间减少。当钢中硼含量为0.002%时,析出相的固溶温度为1 200℃,固溶处理4 h可得到相对纯净的奥氏体组织,热加工过程在晶内和晶界析出的第二相均已重新固溶到基体中。固溶处理时,晶内第二相优先溶解,随着时间的增加,晶界处的第二相逐步溶解。

关键词：固溶处理超级奥氏体不锈钢第二相硼

基于元胞自动机有限元法对方坯凝固组织的数值模拟

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钢铁研究学报 2012年第12期24卷 17-22页

作者：李道明罗衍昭王顺玺太钢不锈钢股份有限公司品质部山西太原030003 北京科技大学冶金与生态工程学院北京100083

基于元胞自动机有限单元法(CAFE)对国内某钢厂220mm×220mm方坯的三维显微凝固组织进行模拟,分析了CAFE法模拟凝固过程显微组织的物理本质,对形核密度、枝晶尖端生长动力学、枝晶生长的择优取向以及FE与CA耦合的实现分别进行了探讨。用... 详细信息

基于元胞自动机有限单元法(CAFE)对国内某钢厂220mm×220mm方坯的三维显微凝固组织进行模拟,分析了CAFE法模拟凝固过程显微组织的物理本质,对形核密度、枝晶尖端生长动力学、枝晶生长的择优取向以及FE与CA耦合的实现分别进行了探讨。用该方法对方坯的三维显微组织进行模拟,并对结晶器出口处方坯的角部温度、中心表面温度及坯壳厚度进行了计算。模拟结果表明:当拉速为0.85m/min,浇铸温度为1 535℃,浇钢过热度为30℃时,结晶器出口处方坯角部温度在850～950℃之间,中心表面温度在1 050～1 170℃之间,坯壳厚度在15mm左右,铸坯柱状晶发达,等轴晶比率较小。模拟的铸坯组织的等轴晶比例与低倍试验结果吻合较好,可以很好地预测方坯实际凝固组织。

关键词：方坯凝固组织数学模拟元胞自动机有限元法

太钢715m^2环冷机水平道轨窜动的改进措施

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烧结球团 2014年第4期39卷 28-30页

作者：何运珍山西太钢不锈钢股份有限公司装备部山西太原030003

介绍了太钢新450 m2烧结机配套的715 m2环冷机水平道轨的运行维护情况。针对水平道轨窜动、顶撞曲轨现象,通过分析原因,逐步改进,最终取得了较好效果。

关键词：环冷机水平道轨窜动曲轨

0.25C-1.1Cr-0.7Mn-0.25Mo-0.05V高速动车车轴用钢的热塑性、组织和力学性能

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特殊钢 2015年第1期36卷 49-51页

作者：王玉玲王之香张小琨成生伟邬中华山西太钢不锈钢股份有限公司技术中心太原030003

0.25C-1.1Cr-0.7Mn-0.25Mo-0.05V钢经60t EBT电弧炉-LF-VD-8.4 t铸锭流程冶炼。热模拟试样取自250 m/m×250 mm轧坯。通过Gleeble-3800热模拟试验机测试了温度（室温~1 200℃）对钢力学性能的影响,并得出0.1~35℃/s冷却速度下该钢的连... 详细信息

0.25C-1.1Cr-0.7Mn-0.25Mo-0.05V钢经60t EBT电弧炉-LF-VD-8.4 t铸锭流程冶炼。热模拟试样取自250 m/m×250 mm轧坯。通过Gleeble-3800热模拟试验机测试了温度（室温~1 200℃）对钢力学性能的影响,并得出0.1~35℃/s冷却速度下该钢的连续冷却转变曲线。并通过箱式电阻丝炉和盐浴炉测试了200 mm×200 mm坯经920℃正火,880~900℃油淬,630~680℃回火的力学性能。结果表明,该钢在900~1 200℃具有良好的热加工性能;当冷却速度大于15℃/s时可获得贝氏体＋马氏体组织;采用920℃正火,880℃油淬,650~680℃回火后,该钢屈服强度Rp0.2为525~570 MPa,抗拉强度Rm为710~745 MPa,伸长率A为22%~23%,纵向冲击功（U-5mm）68~82 J,横向冲击功（U-5mm）65~76J,均符合标准要求。

关键词：高速动车车轴 0.25C-1.1Cr-0.7Mn-0.25Mo-0.05V钢热塑性组织力学性能

冷轧奥氏体不锈钢的应变硬化行为及其焊接性能

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铁道学报 2007年第5期29卷 117-121页

作者：刘伟何俊周立涛李国平陆培德北京交通大学机械与电子控制工程学院北京100044 山西太钢不锈钢股份有限公司山西太原030000 长春轨道客车股份有限公司吉林长春130062

研究了国产和进口301LN冷轧奥氏体不锈钢板的应变硬化行为和电阻点焊区域的组织,以及多种等厚、不等厚板点焊试样的拉伸强度和焊点区域的硬度分布。结果表明,冷轧奥氏体不锈钢板材中的马氏体量较少,其组织主要是奥氏体和大量增殖及发生... 详细信息

研究了国产和进口301LN冷轧奥氏体不锈钢板的应变硬化行为和电阻点焊区域的组织,以及多种等厚、不等厚板点焊试样的拉伸强度和焊点区域的硬度分布。结果表明,冷轧奥氏体不锈钢板材中的马氏体量较少,其组织主要是奥氏体和大量增殖及发生滑移的位错、机械孪晶等。室温拉伸塑性变形在2种板断口处都诱发了80%以上的马氏体相变。奥氏体的氮含量高可在较低的轧制变形量下获得高的屈服强度;小预变形量,较高碳、氮含量有利于获得高延伸率和高流变应力。301LN冷轧板点焊接头中熔核、热影响区和应变硬化的母材三部分组织间性能差异很大,熔核组织为γ和8.4%的α(δ),热影响区最软。3 mm以上301LN冷轧板的焊接工艺性较差,焊点熔核的缩孔较大,剪切强度降低。

关键词： 301LN冷轧板应变硬化电阻点焊拉伸强度

新型奥氏体C-HRA-5耐热钢时效过程中的沉淀相演化

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稀有金属材料与工程 2021年第6期50卷 2091-2099页

作者：方旭东李友徐芳泓王学太原钢铁(集团)有限公司先进不锈钢材料国家重点实验室山西太原030003 武汉大学动力与机械学院水力机械过渡教育部重点实验室湖北武汉430072 山西太钢不锈钢股份有限公司技术中心山西太原030003

对新型奥氏体C-HRA-5耐热钢(22Cr_(2)5Ni3Cu4W2Co)进行700℃/0-15627 h时效试验,采用OM观察时效样品晶粒尺寸和孪晶的变化,采用SEM+EDS、TEM+EDS+SAED分析了时效样中沉淀相析出顺序及粗化特性。结果表明,试验钢在700℃/15627h时效过程... 详细信息

对新型奥氏体C-HRA-5耐热钢(22Cr_(2)5Ni3Cu4W2Co)进行700℃/0-15627 h时效试验,采用OM观察时效样品晶粒尺寸和孪晶的变化,采用SEM+EDS、TEM+EDS+SAED分析了时效样中沉淀相析出顺序及粗化特性。结果表明,试验钢在700℃/15627h时效过程中先后析出M23C6、Z相、富Cu相和Laves相等第二相,其中M23C6相主要在晶界析出,其它第二相主要分布在晶内,未发现σ相的析出。在时效过程中,富Cu相和Z相尺寸比较细小稳定,尤其是富Cu相,时效至15627 h时直径约10 nm,它们是提高C-HRA-5钢热强性的主要强化相。晶界M23C6碳化物粗化速率较快,时效817 h时已在晶界形成断续状分布,时效至15627 h时,其在晶界宽度增长至550 nm;而晶内M23C6碳化物粗化相对缓慢。由于添加W元素,在时效后期有大量针状Laves相在晶内析出,主要沿长度方向长大;另有少量颗粒状Laves相在晶界M23C6内部或其附近析出,尺寸较稳定。在长期时效过程中,未发现σ相的析出,这与C-HRA-5钢增加Ni和添加Co元素可以抑制或延迟其析出有关。

关键词：奥氏体耐热钢时效第二相

火花放电原子发射光谱法分析硅钢中硅和铝元素的影响因素探讨

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冶金分析 2019年第7期39卷 36-42页

作者：芦飞太原钢铁(集团)有限公司先进不锈钢材料国家重点实验室山西太钢不锈钢股份有限公司技术中心

在硅钢冶炼中,硅和铝元素成分的精准控制是提高硅钢冶炼质量的重要保证。实验就火花放电原子发射光谱法分析硅钢中硅和铝元素的影响因素进行了探讨,研究了铣床制样参数、电极清洁次数、光谱分析程序、液氩使用管路、仪器使用状态、样品... 详细信息

在硅钢冶炼中,硅和铝元素成分的精准控制是提高硅钢冶炼质量的重要保证。实验就火花放电原子发射光谱法分析硅钢中硅和铝元素的影响因素进行了探讨,研究了铣床制样参数、电极清洁次数、光谱分析程序、液氩使用管路、仪器使用状态、样品分析过程和光谱仪使用透镜等影响因素。结果发现:铣床制样参数、光谱仪两种分析程序和使用透镜情况对硅和铝元素的影响不显著,但电极清洁次数、液氩使用管路、仪器使用状态、样品分析过程对硅和铝元素的精密度和正确度都有显著影响。因此,在进行硅钢样品分析时,要保证电极清洁彻底、液氩管路两级净化、样品室温,仪器在长时间不分析样品时,开始使用前要预分析样品约30min后再进行使用。通过控制硅钢样品分析过程中的影响因素,可以提高样品分析的精密度和正确度,从而提高生产效率,控制产品质量。

关键词：火花放电原子发射光谱法硅钢硅铝影响因素