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纳米Fe-Al/Cr3C2复合涂层的抗电化学腐蚀性能

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光学精密工程 2019年第9期27卷 1950-1959页

作者：刘晓明马文闫侯霞杨月红韩吉伟内蒙古电力科学研究院内蒙古呼和浩特010020 内蒙古工业大学材料科学与工程学院内蒙古呼和浩特010020 内蒙古自治区薄膜与涂层重点实验室内蒙古呼和浩特010051 内蒙古能源发电金山热电有限公司内蒙古呼和浩特010106

研究纳米Fe-Al/Cr 3C 2复合涂层的抗电化学腐蚀性能,确定纳米Fe-Al/Cr 3C 2团聚颗粒加入量的最佳值。采用三电极系统,对微米Fe-Al/Cr 3C复合涂层、纳米Fe-Al/Cr 3C 2和分别添加了5%,10%,15%纳米Fe-Al/Cr 3C 2团聚颗粒的系列复合涂层抗... 详细信息

研究纳米Fe-Al/Cr 3C 2复合涂层的抗电化学腐蚀性能,确定纳米Fe-Al/Cr 3C 2团聚颗粒加入量的最佳值。采用三电极系统,对微米Fe-Al/Cr 3C复合涂层、纳米Fe-Al/Cr 3C 2和分别添加了5%,10%,15%纳米Fe-Al/Cr 3C 2团聚颗粒的系列复合涂层抗电化学腐蚀性能进行测试;利用Zview软件拟合交流阻抗谱,从定性到定量拟合对纳米Fe-Al/Cr 3C 2系列复合涂层的电化学腐蚀行为进行分析;利用扫描电子显微镜观察腐蚀后涂层表面形貌。添加了5%纳米Fe-Al/Cr 3C 2团聚颗粒的复合涂层自腐蚀电位为-0.775 V,自腐蚀电流为0.280 mA/cm 2,与其它涂层相比抗电化学腐蚀性能最优;此处添加的5%纳米级Fe-Al/Cr 3C 2团聚颗粒的复合涂层的特征主要以均匀腐蚀性为主,而其它Fe-Al/Cr 3C 2复合涂层都表现为一定的局部腐蚀特性。Fe-Al/Cr 3C 2复合涂层本身的抗电化学腐蚀特性会受到Fe-Al/Cr 3C 2团聚颗粒的影响而存在改善的价值。加入量低于最佳值时,涂层因表面质量没有得到改善而抗电化学腐蚀性能较低;加入量高于最佳值时,涂层因表面高活性而导致抗电化学腐蚀性能较低。

关键词：纳米材料 Fe-Al/Cr 3C 2 复合涂层抗电化学腐蚀

载荷和温度对Fe-Al/Cr_3C_2复合涂层摩擦磨损性能的影响

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表面技术 2016年第11期45卷 55-61页

作者：刘晓明高云鹏闫侯霞内蒙古电力科学研究院呼和浩特010020 内蒙古能源发电金山热电有限公司呼和浩特010106

目的研究不同载荷、不同温度下Fe-Al/Cr_3C_2复合涂层的摩擦磨损特性,为不同工况条件下应用该涂层实施抗摩擦磨损治理提供理论依据。方法采用THT07-135高温摩擦磨损试验机对Fe-Al/Cr_3C_2复合涂层的摩擦磨损特性进行测试,载荷分别选用3... 详细信息

目的研究不同载荷、不同温度下Fe-Al/Cr_3C_2复合涂层的摩擦磨损特性,为不同工况条件下应用该涂层实施抗摩擦磨损治理提供理论依据。方法采用THT07-135高温摩擦磨损试验机对Fe-Al/Cr_3C_2复合涂层的摩擦磨损特性进行测试,载荷分别选用3、5、7 N,温度选择25、300、450、550、600℃,利用配有EDAX能谱仪的扫描电镜观察涂层磨痕表面形貌并进行元素分析,利用透射电镜对涂层的精细结构进行分析。结果同一温度下,涂层的摩擦因数随着载荷的增加而降低,磨损量随着载荷的增加而升高,载荷对磨损量的影响随温度的增加逐渐降低。载荷一定时,涂层的摩擦因数先增加后逐渐降低,450℃时涂层的摩擦因数最高;涂层的磨损量整体呈下降的趋势,450℃时涂层的磨损量最大。温度较低时,涂层磨损主要以脆性断裂的剥层磨损为主;温度升高至450℃,涂层磨损主要是脆性断裂、塑性变形以及少量粘着磨损;550℃以上时,涂层磨损主要是粘着磨损、塑性变形磨损。结论 Fe-Al/Cr_3C_2复合涂层具有较好的抗高温摩擦磨损性能,氧化物的增加以及铁铝金属间化合物高温时,B3相与D03相之间的转变提高了涂层的抗高温摩擦磨损性能。

关键词： Fe-Al/Cr3C2 复合涂层载荷温度摩擦磨损

300MW直接空冷汽轮机组振动故障原因分析及处理

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内蒙古电力技术 2019年第5期37卷 38-41页

作者：赵志岗高培文内蒙古能源发电金山热电有限公司

某电厂300MW直接空冷汽轮机在额定工况下发生机组振动大跳闸故障,通过对振动现象、测试数据进行分析,确定故障原因为汽流激振。通过开展高压调节阀阀序试验,改变机组进汽方式,将高压调节阀原阀序Ⅰ+Ⅱ→Ⅳ→Ⅲ优化调整为Ⅰ+Ⅳ→Ⅲ→Ⅱ... 详细信息

某电厂300MW直接空冷汽轮机在额定工况下发生机组振动大跳闸故障,通过对振动现象、测试数据进行分析,确定故障原因为汽流激振。通过开展高压调节阀阀序试验,改变机组进汽方式,将高压调节阀原阀序Ⅰ+Ⅱ→Ⅳ→Ⅲ优化调整为Ⅰ+Ⅳ→Ⅲ→Ⅱ。处理后,1号轴承承载力得到提升,高中压转子振动状况良好,基频振动、低频振动幅值明显减小,解决了机组1号轴承轴振动问题。

关键词： 300MW直接空冷汽轮机汽流激振振动基频低频频谱

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火力发电企业档案管理工作研究

办公室业务 2017年第12期 130-130,134页

作者：吴丹内蒙古能源发电金山热电有限公司

管理企业档案使得企业的经营管理更加完善,使得企业在未来的发展中更加清晰自己的轨迹和发展方向。因此,本文针对火力发电企业的档案进行探讨和研究,从中找到企业发展管理的科学合理的办法,从中获得启示和收益。

关键词：火力发电企业档案管理研究和分析

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Ni-Cr系列热喷涂材料电极电位对比研究

热加工工艺 2016年第14期45卷 165-167,170页

作者：刘晓明闫侯霞内蒙古电力科学研究院内蒙古呼和浩特010020 内蒙古能源发电投资集团有限公司金山热电厂内蒙古呼和浩特010106

Ni Cr-Cr_3C_2、Ni60B及0Cr19Ni9是三种包含Ni-Cr的热喷涂材料,主要用于电站锅炉受热面防腐蚀治理。为了从电化学的角度出发,更加深入地探讨热喷涂涂层的高温腐蚀机理,对三种喷涂材料的电极电位进行了测试。采用线形回归方法,推断出650... 详细信息

Ni Cr-Cr_3C_2、Ni60B及0Cr19Ni9是三种包含Ni-Cr的热喷涂材料,主要用于电站锅炉受热面防腐蚀治理。为了从电化学的角度出发,更加深入地探讨热喷涂涂层的高温腐蚀机理,对三种喷涂材料的电极电位进行了测试。采用线形回归方法,推断出650℃时三种喷涂材料的电极电位与离子浓度的关系。结果表明:650℃离子浓度相同时,Ni-Cr系列热喷涂材料的电极电位由高到低分别为Ni60B、NiCr-Cr_3C_2和0Cr19Ni9。Ni60B与NiCr-Cr_3C_2的电极电位始终高于20钢;当0Cr19Ni9离子浓度等于0.3299 mol/L时,其电极电位与20 g钢相等。

关键词： Ni-Cr 热喷涂:电极电位

锅炉低氮燃烧调整中减少热偏差和热惯性的几点建议

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内蒙古石油化工 2017年第2期43卷 42-43页

作者：韩宏涛内蒙古能源发电金山热电有限公司内蒙古呼和浩特010110

内蒙古金山热电有限公司自#1炉2012年8月烟台龙源低氮燃烧器改造后,一直存在锅炉热惯性大、AGC负荷响应率低、低负荷时高再管壁局部温度高等问题。针对机组存在的问题,主要进行了以下试验,包括空预器漏风率、氧量标定、排烟温度标定、... 详细信息

内蒙古金山热电有限公司自#1炉2012年8月烟台龙源低氮燃烧器改造后,一直存在锅炉热惯性大、AGC负荷响应率低、低负荷时高再管壁局部温度高等问题。针对机组存在的问题,主要进行了以下试验,包括空预器漏风率、氧量标定、排烟温度标定、燃烧器摆角试验、周界风门优化调整试验、锅炉效率试验、二次风配风优化试验等。经过调整后,在低负荷时锅炉壁温超温情况有所缓解,AGC响应率明显提高。现就主要两项试验进行总结,同时建议对燃烧器进行优化升级改造,能够提高锅炉的安全性、经济性。

关键词：锅炉热惯性低氮燃烧器热偏差 AGC

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锅炉空气预热器堵灰原因分析和预防措施

内蒙古石油化工 2017年第1期43卷 65-66页

作者：韩宏涛内蒙古能源发电金山热电有限公司内蒙古呼和浩特010110

内蒙古金山热电有限公司自锅炉2012年烟台龙源低氮燃烧器改造后,空预器出现频繁堵灰现象发生,严重影响机组安全经济运行,现对此进行简要分析,提出针对性预防措施,用于指导现场安全生产很有意义。

关键词：空气预热器堵灰低氮燃烧器改造

300MW空冷机组大流量供热时安全防冻节能的探讨

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内蒙古石油化工 2017年第5期43卷 54-55页

作者：张永安张虎平毕力格图内蒙古能源发电金山热电有限公司内蒙古呼和浩特010106

火电厂空冷机组空冷系统冬季凝结水的过冷很容易因结冰导致空冷散热器的堵塞,尤其是供热机组热负荷高时以及低负荷运行状态下,空冷防冻就显得尤为重要。本文就金山热电公司300MW空冷供热机组过冬的实际情况进行介绍,为同类型机组运行提... 详细信息

火电厂空冷机组空冷系统冬季凝结水的过冷很容易因结冰导致空冷散热器的堵塞,尤其是供热机组热负荷高时以及低负荷运行状态下,空冷防冻就显得尤为重要。本文就金山热电公司300MW空冷供热机组过冬的实际情况进行介绍,为同类型机组运行提供借鉴。随着供热面积的逐年增大,供热量也逐年增加,进入深度供热期后,保证汽轮机参数可靠运行尤为重要;在空冷岛安全防冻的情况下,必须兼顾空冷风机节能运行。

关键词：汽轮机参数安全防冻节能运行

SA335-P92钢焊接工艺评定及焊接性研究

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内蒙古科技与经济 2021年第9期 104-107页

作者：闫侯霞内蒙古能源发电金山热电有限公司内蒙古呼和浩特010106

为了全面研究SA335-P92钢的焊接性,为工程实际提供技术指导,依据DL/T868-2014《焊接工艺评定规程》对SA335-P92钢进行焊接工艺评定,确定了SA335-P92钢规范的焊接工艺参数;在进一步研究Y型坡口拘束试验的基础上对SA335-P92钢的焊接性进... 详细信息

为了全面研究SA335-P92钢的焊接性,为工程实际提供技术指导,依据DL/T868-2014《焊接工艺评定规程》对SA335-P92钢进行焊接工艺评定,确定了SA335-P92钢规范的焊接工艺参数;在进一步研究Y型坡口拘束试验的基础上对SA335-P92钢的焊接性进行综合评价,获得规范焊接工艺参数的同时拓展了SA335-P92钢的研究应用范围,结果表明:根据工艺评定结果优选出SA335-P92钢规范焊接工艺参数,并依据Y型坡口拘束试验结果,提出了避免焊接冷裂纹的工艺措施。

关键词： SA335-P92钢焊接工艺评定裂纹