检索结果-南通市图书馆

锻压技术 1992年第1期17卷 21-22页

作者：刘又生成都锻造厂

我厂为农用汽车和130轻型汽车生产两种半轴套管,其锻件简图如图1、图2所示。两种锻件材质均为45钢,其重量经多次修改设计分别降为11.3kg和14.5kg。

关键词：半轴套管气动液压锤锻造

持之以恒抓创建精神文明结硕果：安徽省轴承锻造厂精神文明建设纪实

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轴承工业 2000年第6期 18-21页

作者：郭珍宝安徽省轴承锻造厂

Ti6242钛合金环形锻件轧制及热处理工艺对组织和性能的影响

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材料工程 1994年第6期22卷 25-27,22页

作者：姜明郭灵国营安大锻造厂

对Ｔｉ６２４２钛合金环形锻件的轧制工艺及热处理工艺进行了初步的研究。研究结果表明：Ｔｉ６２４２合金环形锻件采用“β相变点下３０℃加热制坯、轧环（最后一火的轧制变形量应保证不小于３０％），９７０～９８０℃固溶１ｈ，空冷... 详细信息

对Ｔｉ６２４２钛合金环形锻件的轧制工艺及热处理工艺进行了初步的研究。研究结果表明：Ｔｉ６２４２合金环形锻件采用“β相变点下３０℃加热制坯、轧环（最后一火的轧制变形量应保证不小于３０％），９７０～９８０℃固溶１ｈ，空冷，５９３℃时效８ｈ，空冷”的工艺进行生产，可获得满意的组织和性能。

关键词：钛合金组织轧制热处理性能

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卧置圆柱体锻件端部曲面体体积的计算公式

锻压技术 1991年第1期16卷 61-61,50页

作者：王伟琦王磊青海锻造厂

在轴线平行于分模面的圆柱体锻件的端面由于拔模线的影响,而形成一独特的曲面体,参见图1。它是由圆柱体端面圆周上的各点向分模面引出拔模线而产生的光滑曲面。在锻造工艺设计中,此区域的体积应当怎样精确计算?因而问题的关键是该曲面... 详细信息

在轴线平行于分模面的圆柱体锻件的端面由于拔模线的影响,而形成一独特的曲面体,参见图1。它是由圆柱体端面圆周上的各点向分模面引出拔模线而产生的光滑曲面。在锻造工艺设计中,此区域的体积应当怎样精确计算?因而问题的关键是该曲面具有何种形式的数学方程,这是锻造工艺人员在锻造工艺分析和计算时所常见的问题,因而很有必要使其公式化,以利用锻造工艺的设计工作。

关键词：圆柱体锻件曲面体体积计算

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长轴类模锻件工艺方案及坯料规格的选择

锻压技术 1989年第2期14卷 10-13页

作者：柳跃湖南锻造厂

本文分析了长轴类模锻件在成形时的金属活动,提出了一种工艺方案及坯料规格的选择方法。

关键词：模锻件工艺方案坯料规格长轴类

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国外膨胀聚苯乙烯混凝土发展现状及前景

石油工程建设 1990年第4期16卷 1-5页

作者：陈业明青海锻造厂

本文介绍了国外膨胀聚苯乙烯混凝土的种类、原料组成及性能。重点介绍了联邦德国、苏联的生产及研究情况。

关键词：聚苯乙烯混凝土膨胀国外

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风冷炉门的节能效果

工业炉 1989年第1期 35-36页

作者：于元生刘二则青海锻造厂

我们厂为专业性锻造厂。使用的半连续式锻造加热炉,炉门多为水冷固定式的。冷却水虽然对炉门起到良好的冷却作用,但是却使大量的热量被带走排放掉。这些热量一部分是来自炉口溢出烟气的余热,一部分是吸收了炉膛的辐射热。据测,一台三吨... 详细信息

我们厂为专业性锻造厂。使用的半连续式锻造加热炉,炉门多为水冷固定式的。冷却水虽然对炉门起到良好的冷却作用,但是却使大量的热量被带走排放掉。这些热量一部分是来自炉口溢出烟气的余热,一部分是吸收了炉膛的辐射热。据测,一台三吨锤加热炉水炉门,每小时耗水量为2.9吨,带走热量为116000千卡,这是一项很大的浪费。

关键词：炉门加热炉热量热处理炉风冷燃料节约

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降低钢筋混凝土结构中钢材用量的措施

石油工程建设 1989年第6期15卷 10-13页

作者：陈业明青海锻造厂

本文介绍了苏联哈里科夫建工学院最近提出的几种钢筋混凝土结构节约钢材的方法,并且结合我国国情进行了探讨。指出:冷拉Ⅲ级钢筋作为钢筋混凝土梁的配筋,其强度可以得到充分利用,因此减少了钢材用量;采用钢-玻璃钢复合配筋的混凝土结构... 详细信息

本文介绍了苏联哈里科夫建工学院最近提出的几种钢筋混凝土结构节约钢材的方法,并且结合我国国情进行了探讨。指出:冷拉Ⅲ级钢筋作为钢筋混凝土梁的配筋,其强度可以得到充分利用,因此减少了钢材用量;采用钢-玻璃钢复合配筋的混凝土结构,可以提高结构的强度、刚度、抗裂性和耐久性并减少钢材的用量;用玻璃钢代替钢筋混凝土结构中的钢筋,是今后节约钢材的重要方向。

关键词：钢筋混凝土结构钢材玻璃钢

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杯形件的热变薄拉延

锻压技术 1989年第4期14卷 12-13页

作者：杨国锋湖南锻造厂

我厂生产一种杯形件如图1所示。高径比大,壁薄,内孔余量小,头部呈锥形,材质为60钢,坯重4kg,并且生产数量大,生产有一定的难度。 1.工艺方案我们经过工艺分析,并结合实际设备情况选择了两工位三次拉延的热变薄拉延方案。使用行程为500mm... 详细信息

我厂生产一种杯形件如图1所示。高径比大,壁薄,内孔余量小,头部呈锥形,材质为60钢,坯重4kg,并且生产数量大,生产有一定的难度。 1.工艺方案我们经过工艺分析,并结合实际设备情况选择了两工位三次拉延的热变薄拉延方案。使用行程为500mm的机械压力机。由于工件头部不能拉延成形,所以必须设计好拉延前的合理中间坯型式:并在工艺上采取有利于成形的措施。

关键词：杯形件拉延热变薄拉深

大厚度奥氏体不锈钢筒体填丝激光焊接变形和应力分析

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精密成形工程 2024年第5期16卷 69-77页

作者：米大为郭宝超李天庆上海第一机床厂有限公司上海201308 江苏大学江苏镇江212013

目的研究大厚度奥氏体不锈钢筒体填丝激光焊接,优化结构设计和工艺设计。方法建立大厚度奥氏体不锈钢筒体填丝激光焊接数值分析模型,通过数值模拟的方法,定量分析大厚度奥氏体不锈钢筒体焊接变形和应力。结果零件下部38 mm厚焊缝位置处... 详细信息

目的研究大厚度奥氏体不锈钢筒体填丝激光焊接,优化结构设计和工艺设计。方法建立大厚度奥氏体不锈钢筒体填丝激光焊接数值分析模型,通过数值模拟的方法,定量分析大厚度奥氏体不锈钢筒体焊接变形和应力。结果零件下部38 mm厚焊缝位置处的最大径向收缩量为1.2 mm;零件下部60 mm厚焊缝位置处的最大径向收缩量为2.0 mm;零件中部60 mm厚焊缝位置处的最大径向收缩量为1.9 mm;零件上部60 mm厚焊缝位置处的最大径向收缩量为1.8 mm。填丝激光焊接轴向收缩量为0.55 mm。焊接残余应力最大值在450 MPa左右,应力主要分布在焊缝附近。热处理后,焊接残余应力都有明显降低,最大残余应力从450 MPa左右降低到200 MPa左右,焊接残余应力范围存在一定程度减小;焊接残余变形变化较小,热处理后某些位置的变形略微有所增大。结论模拟结果表明,大厚度奥氏体不锈钢筒体填丝激光焊接变形和应力在可接受范围内,焊后热处理对释放残余应力有重要作用。

关键词：激光焊接焊接变形焊接应力热处理不锈钢