检索结果-南通市图书馆

泡沫渣抑制剂在60 t转炉炼钢生产中的应用

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特殊钢 2019年第2期40卷 46-48页

作者：兴超姚娜张利武济源职业技术学院冶金化工系济源459000 石横特钢集团有限公司材料工艺部肥城271612

分析了转炉炼钢喷溅产生的原因和危害,并探讨泡沫渣抑制剂成分、加入量和加入方式对喷溅的影响。生产结果表明,抑制剂最佳的成分/%:10～15C,35～40Ca0,5～10MgO,25～30挥发分+灰分,粒度20～50mm,加入量2 kg/t,泡沫渣抑制使用后炉渣成分/... 详细信息

分析了转炉炼钢喷溅产生的原因和危害,并探讨泡沫渣抑制剂成分、加入量和加入方式对喷溅的影响。生产结果表明,抑制剂最佳的成分/%:10～15C,35～40Ca0,5～10MgO,25～30挥发分+灰分,粒度20～50mm,加入量2 kg/t,泡沫渣抑制使用后炉渣成分/%:43. 97CaO, 17. 95SiO_2,6. 8MgO,碱度2. 45,达到了预期效果,喷溅量由使用前300～600 kg/炉减少至100～300 kg/炉,吨钢可降低生产成本5～10元。

关键词： 60 t转炉喷溅泡沫渣抑制剂

50t转炉四孔变角氧枪射流融合距离的数值模拟

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特殊钢 2014年第4期35卷 8-11页

作者：迟洪亮李俊国付少朋冯帅河北联合大学冶金与能源学院

采用Fluent软件模拟了50t转炉四孔变角和非变角氧枪气体射流，研究了喷孔倾角对氧气射流流场和流股融合距离的影响。结果表明，在距喷头出口距离较近时，各流股独立为自由射流，随着距喷头出口距离的增加，各流股不断扩张，并在一定距... 详细信息

采用Fluent软件模拟了50t转炉四孔变角和非变角氧枪气体射流，研究了喷孔倾角对氧气射流流场和流股融合距离的影响。结果表明，在距喷头出口距离较近时，各流股独立为自由射流，随着距喷头出口距离的增加，各流股不断扩张，并在一定距离时融合成单股射流；非变角喷头A的流股融合距离为1．3m，与冷态水模实验得出枪位1．3m时炉口溅出量最大是一致的；变角氧枪B至I的对角喷孔倾角不同，射流流股融合了两次，大大降低了炉口溅出量；变角氧枪对角喷孔倾角相差0．5°较对角喷孔倾角相差1°时更有利于射流融合距离的增加；在研究喷孔倾角10．5°～11．5°／12．5°的9个喷头中，倾角11°／11．5°的喷头H射流融合距离最长，其理论炉口喷溅量最少。

关键词： 50 t转炉变角氧枪射流融合距离数值模拟

50 t转炉氧枪喷头冷却水流的数值模拟和优化

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特殊钢 2013年第2期34卷 4-6页

作者：孙玉霞韩志杰常金宝张朝发李双武轩宗宇唐山钢铁股份有限公司第二钢轧厂唐山063016

用流体商业软件Fluent对50 t转炉氧枪喷头的冷却水流动进行数值模拟,从冷却水流动的速度矢量图分析其流动特征。通过模拟分析,提出一种兼顾控制冷却水流动、提高冷却效率和喷头端面强度的带有水冷隔板的新结构氧枪喷头。模拟结果表明,... 详细信息

用流体商业软件Fluent对50 t转炉氧枪喷头的冷却水流动进行数值模拟,从冷却水流动的速度矢量图分析其流动特征。通过模拟分析,提出一种兼顾控制冷却水流动、提高冷却效率和喷头端面强度的带有水冷隔板的新结构氧枪喷头。模拟结果表明,由于新结构氧枪喷头内形成独立的进回水通道,可减少水流在水冷腔中对冲造成的能量损失和喷头中心水流死区的产生,有良好的冷却效果,增强了端部中心机械强度,抑制喷头变形。

关键词： 50 t转炉氧枪喷头水冷隔板数值模拟

180t转炉底吹和顶-底复吹射流与熔池作用的水模型研究

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特殊钢 2015年第4期36卷 9-12页

作者：包丽明吕国成刘坤吉林电子信息职业技术学院冶金学院吉林132021 辽宁科技大学材料和冶金学院鞍山114044

根据180 t转炉的实际生产情况,以修正的Froude准数为相似准数,建立几何相似比10:1水模型,进行了四孔对称单纯底吹试验,并在最佳的底吹工艺参数下(底吹最佳位置为喷嘴所在同心圆直径:转炉熔池直径:0.3处;最佳流量为0.7 m^3/h,均混时间18.... 详细信息

根据180 t转炉的实际生产情况,以修正的Froude准数为相似准数,建立几何相似比10:1水模型,进行了四孔对称单纯底吹试验,并在最佳的底吹工艺参数下(底吹最佳位置为喷嘴所在同心圆直径:转炉熔池直径:0.3处;最佳流量为0.7 m^3/h,均混时间18.2 s),通过改变顶吹氧枪的气体流量和吹炼枪位进行了顶底复吹转炉射流与熔池作用的试验。结果表明,在底吹条件下,增加顶吹工艺(最佳枪位150 mm,最佳流量39 m^3/h),熔池平均的均混时间减少了5.6 s,180 t转炉顶底复吹可显著提高经济效益。

关键词： 180 t转炉顶底复吹均混时间气体流量氧枪枪位底吹位置水模型

超低碳钢150t转炉冶炼过程超低硫的控制和工艺实践

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特殊钢 2016年第6期37卷 47-51页

作者：张振申程官江王新志王中岐夏志升安阳钢铁集团公司技术中心安阳455000

结合转炉超低硫钢研发试验及生产实际,分析了转炉原材料中硫含量分布,得出铁水及带渣量、废钢、石灰占转炉入炉原料总硫质量分数的70%以上;研究了150 t顶底复吹转炉碳氧积对终渣（FeO）的影响,吹炼时间（0～15 min）、炉渣综合碱度R（2... 详细信息

结合转炉超低硫钢研发试验及生产实际,分析了转炉原材料中硫含量分布,得出铁水及带渣量、废钢、石灰占转炉入炉原料总硫质量分数的70%以上;研究了150 t顶底复吹转炉碳氧积对终渣（FeO）的影响,吹炼时间（0～15 min）、炉渣综合碱度R（2～4）和（FeO）（15%～25%）以及转炉钢水终点温度（1 640～1700℃）对渣-钢硫分配比L_S=（S）/[S]的影响。20炉无取向硅钢AGW600生产结果表明,当转炉终点碳氧积控制在0.002 8以内,二元碱度3.2～3.7、转炉钢水终点温度1 675～1 710℃、渣中（FeO）不超过20%,渣-钢硫分配比L_S达7.0,钢水终点[C]为0.025%～0.048%,[S]为0.0024%～0.005 7%,钢材的[C]为0.001 2%～0.002 9%,[S]为0.002 2%～0.004 7%。

关键词：超低碳钢超低硫 150 t转炉炼钢工艺实践

100t转炉“留渣+双渣”提钒半钢冶炼低磷钢渣成分控制的工艺实践

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特殊钢 2017年第1期38卷 27-30页

作者：韩宇张明博何晴王鹏张东河钢股份有限公司承德分公司承德067002 钢铁研究总院连铸技术国家工程研究中心北京100081

4.28%~5.02%C,0.19%~0.24%V铁水经提钒后的半钢成分为3.30%~3.80%C,≤0.037%V。"留渣+双渣"法为留上一炉渣,兑入提钒半钢和50~70 kg/t废钢加入石灰和白云石进行吹炼5~6 min,倒渣,并加入适量石灰和白云石继续吹炼至终点。结果表明,吹炼... 详细信息

4.28%~5.02%C,0.19%~0.24%V铁水经提钒后的半钢成分为3.30%~3.80%C,≤0.037%V。"留渣+双渣"法为留上一炉渣,兑入提钒半钢和50~70 kg/t废钢加入石灰和白云石进行吹炼5~6 min,倒渣,并加入适量石灰和白云石继续吹炼至终点。结果表明,吹炼前期随着炉渣碱度或温度的增加,钢水脱磷率先增加后降低,而随着渣中(FeO)增加脱磷率先增加后稳定,前期最佳控制条件为炉渣碱度3.0~3.5,(FeO)10.0%~15.0%,倒渣温度1 480~1 510℃;转炉吹炼后期,随着炉渣碱度的增加脱磷率升高,而随着温度的增加脱磷率降低,(FeO)对脱磷率的影响与前期较为相近,转炉吹炼终点控制碱度3.5~4.0,(FeO)8.0%~10.0%,温度≤1630℃为宜,脱磷率在90.0%以上;此工艺可将钢水终点[P]控制在0.015%以内,满足低磷钢冶炼的需求。

关键词： 100 t转炉提钒半钢低磷钢炉渣成分温度控制留渣+双渣法

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180t转炉氧枪喷头的设计和优化

特殊钢 2015年第3期36卷 23-26页

作者：梁慧坤冯亮花张安坤刘广龙辽宁科技大学材料和冶金学院鞍山114051

基于氧枪设计的经典理论,得出180 t转炉5孔氧枪喷头的入口直径55 mm,喉口直径37.2 mm,出口直径50.8 mm,收缩段长度44.6 mm,扩张段长度97.2 mm,喉口长度5 mm;采用CFD流体仿真软件模拟在相同环境温度下喷孔夹角13°~17°时氧枪射流流场,得... 详细信息

基于氧枪设计的经典理论,得出180 t转炉5孔氧枪喷头的入口直径55 mm,喉口直径37.2 mm,出口直径50.8 mm,收缩段长度44.6 mm,扩张段长度97.2 mm,喉口长度5 mm;采用CFD流体仿真软件模拟在相同环境温度下喷孔夹角13°~17°时氧枪射流流场,得出15°为180 t转炉氧枪最优喷孔夹角,其射流具有较强的穿透能力和较大的有效冲击面积。

关键词： 180 t转炉氧枪喷孔夹角数值模拟优化

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180 t转炉高废钢比冶炼工艺开发

特殊钢 2019年第3期40卷 19-22页

作者：管挺王耀刘飞邹长东王建华江苏省(沙钢)钢铁研究院张家港215625 江苏沙钢集团有限公司转炉炼钢厂张家港215625

通过对转炉炼钢过程的平衡计算结果进行分析,得出了提高废钢比的措施:减少渣量,减少冷却剂用量和添加升温材料等。结合理论计算和生产实践,减少1 kg/t炉渣可提高废钢比0.10%,减少1 kg/t冷却剂可提高废钢比0.19%,增加1 kg/t无烟煤可提高... 详细信息

通过对转炉炼钢过程的平衡计算结果进行分析,得出了提高废钢比的措施:减少渣量,减少冷却剂用量和添加升温材料等。结合理论计算和生产实践,减少1 kg/t炉渣可提高废钢比0.10%,减少1 kg/t冷却剂可提高废钢比0.19%,增加1 kg/t无烟煤可提高废钢比0.27%,增加1 kg/t清洁升温剂可提高废钢比0.41%,工艺优化后转炉废钢比可由17.0%提高到23.1%以上。

关键词： 180 t转炉废钢比无烟煤升温剂

90t转炉留渣双渣工艺钢中残余锰含量的控制

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特殊钢 2015年第5期36卷 35-38页

作者：熊勇王炜欧阳泽林朱航宇章东海曹琨武汉科技大学钢铁冶金及资源利用省部共建教育部重点实验室武汉430081

低锰钢一般要求控制转炉终点[Mn]≤0．05％，针对传统双渣工艺熔剂消耗成本高，留渣双渣工艺去锰不稳定的问题，基于热力学、动力学分析和现场数据分析，研究了碱度炉渣（R1．68—2．00）、温度（1340—1460℃）及渣中FeO含量（FeO）（1... 详细信息

低锰钢一般要求控制转炉终点[Mn]≤0．05％，针对传统双渣工艺熔剂消耗成本高，留渣双渣工艺去锰不稳定的问题，基于热力学、动力学分析和现场数据分析，研究了碱度炉渣（R1．68—2．00）、温度（1340—1460℃）及渣中FeO含量（FeO）（15．5％-18．7％）对留渣双渣工艺中炉渣去锰能力的影响。通过溅渣留渣期间加入部分石灰石，吹炼开始加入少量生白云石替代部分轻烧白云石和加入少量萤石以及吹炼初期采用较高枪位，加强熔池上层炉渣搅拌加速初期锰的氧化等措施，使终点[Mn]由≤0．06％降至≤0．045％，与传统双渣法比较，减少石灰用量6．5kg／t，减少萤石1．48kg／t，铁皮单耗降低6．42kg／t，明显降低冶炼熔剂成本。

关键词： 90 t转炉留渣双渣终点锰含量熔剂消耗