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220 mm×1600 mm板坯连铸浸入式水口倾角优化的数值模拟和应用

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特殊钢 2018年第1期39卷 9-12页

作者：宁林新解家英刘金刚张利君首钢技术研究院北京100043 绿色可循环钢铁流程北京市重点实验室北京100043

使用数值模拟方法研究了拉速0.9m/min时,水口倾角-7°^-11°对220 mm×1600 mm板坯结晶器内坯壳厚度、坯壳温度和自由液面流动的影响。模拟和应用结果得出,以拉速0.8 m/min,水口倾角-15°工艺下钢液流动为标准,通过对比计算结果与标准... 详细信息

使用数值模拟方法研究了拉速0.9m/min时,水口倾角-7°^-11°对220 mm×1600 mm板坯结晶器内坯壳厚度、坯壳温度和自由液面流动的影响。模拟和应用结果得出,以拉速0.8 m/min,水口倾角-15°工艺下钢液流动为标准,通过对比计算结果与标准工艺曲线,确定在0.9 m/min拉速时,水口倾角为-11°为最佳工艺方案。生产应用结果表明,采用优化工艺后结晶器窄面报警频率由原15次/月降至0次/月,铸坯表面质量也有一定改善。

关键词： 220 mm×1 600 mm板坯连铸结晶器浸入式水口倾角数值模拟

气体流量及水口底部形状对板坯结晶器内流场影响的水模型试验

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特殊钢 2018年第2期39卷 1-5页

作者：刘启龙仇圣桃占树华王志政钢铁研究总院连铸技术国家工程研究中心北京100081 马鞍山钢铁股份有限公司第4钢轧总厂马鞍山243011 维苏威高级陶瓷(中国)有限公司北亚区流体模拟实验室苏州215021

采用1:1水模型研究了气体流量(0~10 L/min)和水口底部形状(凹底和尖底)对结晶器内流场的影响。在结晶器断面为230mm×1 200 mm,浇铸速度为1.6 m/min的模拟工况条件下,凹底水口其流体形态优于尖底水口;在结晶器液面波动稳定性方面凹底水... 详细信息

采用1:1水模型研究了气体流量(0~10 L/min)和水口底部形状(凹底和尖底)对结晶器内流场的影响。在结晶器断面为230mm×1 200 mm,浇铸速度为1.6 m/min的模拟工况条件下,凹底水口其流体形态优于尖底水口;在结晶器液面波动稳定性方面凹底水口亦优于尖底水口;气体流量在0~8 L/min,使用尖底水口的流体其表面流速明显高于使用凹底水口的流体;对凹底水口而言,气体流量超过8 L/min,其流体表面流速低于0.2 m/s;120炉IF钢生产结果表明,使用优化的凹底水口和吹氩流量7 L/min,浇铸过程结晶器液面波动在±3 mm以内,铸坯夹杂物比优化前降低24%。

关键词： 230 mm×1 200 mm板坯连铸水模型气体流量浸入式水口结晶器流场夹杂

230mm板坯连铸结晶器浸入式水口结构的优化

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特殊钢 2017年第1期38卷 4-8页

作者：时朋召邱春根徐李军仇圣桃潘贻芳赖朝彬江西理工大学冶金与化学工程学院赣州341000 钢铁研究总院连铸技术国家工程研究中心北京100081 江西理工大学材料科学与工程学院赣州341000 天津钢铁集团有限公司 300399

采用几何相似比1:2水模型研究了230 mm×1 250 mm板坯结晶器原浸入式水口(下孔直径78 mm,侧孔长轴80 mm,短轴66 mm)和缩小孔面积的优化水口(下孔直径65 mm,侧孔长轴75 mm,短轴60 mm)结晶器液面波动、冲击深度,流场分布和保护渣覆盖情况... 详细信息

采用几何相似比1:2水模型研究了230 mm×1 250 mm板坯结晶器原浸入式水口(下孔直径78 mm,侧孔长轴80 mm,短轴66 mm)和缩小孔面积的优化水口(下孔直径65 mm,侧孔长轴75 mm,短轴60 mm)结晶器液面波动、冲击深度,流场分布和保护渣覆盖情况。结果表明,同种工况下,优化水口下液面波动更活跃,液渣层相对均匀,即减小水口侧孔面积,能提高流股出口速度,有利于保护渣熔化;钢厂生产DP600钢230 mm×1 250 mm铸坯测定结晶器内液渣层的厚度表明,当水口浸入深度130 mm,通钢量2.8 t/min时,使用原有水口时液面不太活跃,液渣层厚度差为12~13 mm,使用优化水口时,液面较活跃,液渣层厚度差为3~5 mm。

关键词： 230 mm×1 250 mm连铸板坯结晶器水模型浸入式水口结构优化保护渣熔化

高氮双相不锈钢6.2t扁锭电渣重熔的工艺实践

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特殊钢 2015年第5期36卷 32-34页

作者：王新鹏陈帅超罗利阳宁天信张春林洛阳双瑞特种装备有限公司洛阳471039

2205双相不锈钢6．2t200mm×1250mm扁锭（／％：0．015～0．016C，0．15—0．16Si，1．35～1．39Mn，0．005—0．006S，0．023～0．024P，22：78～22．95Cr，5．40Ni，3．15～3．17Mo，0．193～0．194N）由20t双极串联抽锭电渣重熔炉生产。通过采用50CaF2-19A1：03-19ca0-6Mg0石siO2液态熔渣，控制抽锭速度12mm／min，电极熔化速度1100—1200kg／h等工艺措施，扁锭表面质量良好，表面修磨量≤3mm，满足轧制要求。

关键词： 2205双相不锈钢 200 mm×1 250 mm电渣重熔扁锭工艺实践

板坯连铸双流73t中间包控流装置优化的水模型研究

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特殊钢 2013年第6期34卷 18-21页

作者：申小维包燕平李怡宏王敏赵立华北京科技大学冶金与生态工程学院北京100083 北京科技大学钢铁冶金新技术国家重点实验室北京100083

根据相似原理采用1:3水模型研究了238 mm×1 500 mm板坯双流连铸73 t中间包不同控流装置对流场的影响,以便得出最佳控流组合及优化的挡墙位置和高度。结果表明,采用双层湍流抑制器和下挡墙配合使用是双流中间包控流的较优组合,当下挡墙... 详细信息

根据相似原理采用1:3水模型研究了238 mm×1 500 mm板坯双流连铸73 t中间包不同控流装置对流场的影响,以便得出最佳控流组合及优化的挡墙位置和高度。结果表明,采用双层湍流抑制器和下挡墙配合使用是双流中间包控流的较优组合,当下挡墙位置在模型中距长水口685 mm,高度为152 mm时,平均停留时间相对原型中间包延长了53.5 s,死区比例由27.9%减小到13.1%,较好地改善了中间包内流体的流动形态,有利于均匀钢液温度和夹杂物上浮去除。

关键词： 73 t中间包238 mm×1 500 mm板坯连铸水模型控流装置结构优化