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pag淬火介质在钢板弹簧热处理中的应用

沈阳大学学报 2002年第2期14卷 64-65页

作者：于文馨阙青颖沈阳大学机械工程学院辽宁沈阳110044 沈阳大学职业技术学院辽宁沈阳110044

将pag淬火介质 2 82A用于钢板弹簧的热处理中 ,与传统的机油淬火介质进行比较。

关键词：钢板弹簧热处理 pag淬火介质机油淬火介质

pag淬火介质冷却速率对2A12合金性能的影响

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热处理技术与装备 2012年第5期33卷 43-47页

作者：申坤许东北京控制工程研究所北京100190

2A12铝合金经固溶时效处理后综合应力的问题一直是制约生产加工的"瓶颈"。对2A12铝合金采取pag介质淬火,分析其冷却速率对2A12铝合金残余应力、显微组织、常规机械性能、微塑性变形抗力及尺寸稳定性的影响。结果表明,pag介质处理后2A12... 详细信息

2A12铝合金经固溶时效处理后综合应力的问题一直是制约生产加工的"瓶颈"。对2A12铝合金采取pag介质淬火,分析其冷却速率对2A12铝合金残余应力、显微组织、常规机械性能、微塑性变形抗力及尺寸稳定性的影响。结果表明,pag介质处理后2A12合金的残余应力明显降低,提高了铝合金零部件加工的尺寸稳定性。

关键词： pag淬火介质冷却速率力学性能尺寸稳定性

pag类淬火介质在H13钢芯棒淬火冷却过程中的应用

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现代冶金 2011年第5期39卷 46-48页

作者：王辉卢守栋占中杰陈荣伟王静妹宝钢集团常州轧辊制造公司江苏常州213019

采用pag类淬火介质对H13钢芯棒用进行淬火处理工艺,可提高材料硬度均匀性及力学性能,其淬火冷却时间与工件直径存在一定的关系。

关键词： pag淬火介质 H13钢性能

淬火介质对7050铝合金热锻件组织和性能的影响

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金属热处理 2024年第1期49卷 290-295页

作者：石佩斐张辉郑州科技学院机械工程学院河南郑州450064 恒天重工股份有限公司河南郑州450001

选用某汽车用7050铝合金热锻件,以20 K/min的速率将试样快速加热至746 K并保温1 h,然后将试样快速转移到浓度分别为0%(水)、5%、10%、20%、30%的pag聚合物溶液和空气中淬火,再采用T74工艺(393 K保温6 h, 436 K保温12 h)进行时效处理,分... 详细信息

选用某汽车用7050铝合金热锻件,以20 K/min的速率将试样快速加热至746 K并保温1 h,然后将试样快速转移到浓度分别为0%(水)、5%、10%、20%、30%的pag聚合物溶液和空气中淬火,再采用T74工艺(393 K保温6 h, 436 K保温12 h)进行时效处理,分析不同pag淬火剂浓度对7050铝合金试样残余应力、第二相粒子、抗拉强度和屈服强度的影响规律。结果表明,随着pag淬火剂浓度的增加,该铝合金试样的残余应力逐渐减弱,第二相体积分数逐渐上升,抗拉强度和屈服强度逐渐下降。综合考虑,pag淬火剂浓度设为10%~20%时,7050铝合金淬火试样具有相对较低的残余应力,其抗拉强度为512~519 MPa,屈服强度为472~478 MPa,能够满足抗拉强度大于510 MPa、屈服强度大于455 MPa的力学性能要求。

关键词： pag淬火介质 7050铝合金微观组织力学性能

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pag水溶性淬火介质的应用

机械制造 2007年第3期45卷 48-49页

作者：李家伟武汉工业学院工商学院武汉430065

通过分析pag水溶性淬火介质的淬火机理,介绍pag水溶性淬火介质在合金钢、弹簧钢淬火中的应用。

关键词： pag淬火介质淬火机理应用

淬火介质对60Si2CrVAT弹簧钢性能影响

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江西化工 2016年第6期32卷 111-114页

作者：周晴江西赣锋锂业股份有限公司江西新余338015

采用60Si2CrVAT弹簧钢传统热处理工艺(淬火+中温回火),研究了不同浓度的pag淬火液和普通淬火油对60Si2CrVAT弹簧钢淬火回火后的性能影响。利用SEM、拉伸试验机等方法研究了弹簧钢在不同淬火介质下的微观结构、力学性能的变化。研究结果... 详细信息

采用60Si2CrVAT弹簧钢传统热处理工艺(淬火+中温回火),研究了不同浓度的pag淬火液和普通淬火油对60Si2CrVAT弹簧钢淬火回火后的性能影响。利用SEM、拉伸试验机等方法研究了弹簧钢在不同淬火介质下的微观结构、力学性能的变化。研究结果表明,pag淬火液能够明显改善其力学性能,随着pag浓度升高,马氏体板条数目减小、宽度增大,其强度和塑性先增后减。采用12%的pag淬火液作为淬火介质可以使该弹簧钢获得较佳的力学性能。

关键词： pag淬火介质 60Si2CrVAT弹簧钢力学性能微观结构

pag在50CrVA钢板弹簧热处理中的应用

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热加工工艺 2012年第12期41卷 187-188,191页

作者：孟宪芸秦立富山东雷帕得弹簧有限公司山东淄博255100

分别用pag水溶性淬火介质和普通淬火油对24 mm厚50CrVA钢板弹簧进行热处理。对比试验结果表明,使用pag水溶性淬火介质淬火试样的平均硬度≥57 HRC,回火后其金相组织优于使用普通淬火油热处理试样;使用pag水溶性淬火介质热处理后试样平... 详细信息

分别用pag水溶性淬火介质和普通淬火油对24 mm厚50CrVA钢板弹簧进行热处理。对比试验结果表明,使用pag水溶性淬火介质淬火试样的平均硬度≥57 HRC,回火后其金相组织优于使用普通淬火油热处理试样;使用pag水溶性淬火介质热处理后试样平均疲劳寿命可达15万次以上,与普通淬火油热处理试样相比,疲劳寿命提高近一倍,较大程度上提高了钢板弹簧的质量。

关键词： pag淬火介质 50CrVA材料钢板弹簧热处理

不同淬火速度对60Si2CrVAT弹簧钢微观组织与力学性能的影响

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不同淬火速度对60Si2CrVAT弹簧钢微观组织与力学性能的影响

作者：徐军贵州大学

学位级别：硕士

60Si2CrVAT是我国提速列车转向架弹簧的专用弹簧钢,未来将向着轻量化、高强度化和高寿命化的趋势不断发展。如何提高该弹簧钢的力学性能及使用寿命,一直以来都是研究的重点内容。本文主要通过采用具有不同冷却性能的淬火介质和利用能精... 详细信息

60Si2CrVAT是我国提速列车转向架弹簧的专用弹簧钢,未来将向着轻量化、高强度化和高寿命化的趋势不断发展。如何提高该弹簧钢的力学性能及使用寿命,一直以来都是研究的重点内容。本文主要通过采用具有不同冷却性能的淬火介质和利用能精确控制淬火过程中冷却速度的DIL805A/D热模拟试验机对60Si2CrVAT弹簧钢进行热处理试验,研究了不同淬火速度条件下该弹簧钢力学性能的变化规律。并借助光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、背散射电子衍射(EBSD)、透射电镜(TEM)等技术手段,观察和分析了不同淬火速度对弹簧钢微观组织结构中马氏体亚结构形态、尺寸,碳化物析出情况的影响。本文的研究结果表明:60Si2CrVAT弹簧钢经不同浓度pag和15#机械油淬火,440℃和480℃回火后,强度和塑性均随淬火介质冷却速度的降低表现出先提高后降低的趋势。当采用冷却速度适中的13%pag作为淬火介质,可以使该弹簧钢获得最佳的综合力学性能。经440℃回火后,其微观组织中马氏体板条宽度随淬火介质冷却速度的降低而增加,这是由于淬火速度降低引起马氏体亚结构粗化及马氏体板条发生合并、回复共同作用的结果。随着淬火介质冷却速度的降低,细小碳化物沿马氏体板条边界析出的倾向越大。另外,与传统油淬相比,采用冷速相对较快的13%pag淬火介质淬火后,更能提高该弹簧钢的疲劳性能,其疲劳极限提高了近70MPa。在淬火过程中的高温区(900℃00℃),淬火速度从10℃/s增加800℃/s的过程中,强度和硬度先提高后降低再提高,塑性呈先增加后降低的趋势。当淬火速度为200℃/s时,其强度和塑性均达到最大值,这与该淬火速度下得到了最薄的纳米孪晶片层结构有关。此外马氏体块、板条的宽度都随淬火速度的增加而变窄,说明在高温区淬火速度主要影响马氏体亚结构尺寸。在低温区(300℃温),随着淬火速度从0.5℃/s提高到100℃/s,强度和硬度单调提高,塑性变化规律复杂,但在1℃/s时的塑性最好。淬火速度为0.1℃/s时有大量细小碳化物沿着马氏体块、板条边界析出。随着淬火速度的提高,细小碳化物沿马氏体块和板条边界析出的倾向逐渐消失,说明在低温区,淬火速度主要影响马氏体的自回火过程。

关键词： 60Si2CrVAT弹簧钢淬火速度 pag淬火介质微观组织力学性能

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横向稳定杆pag热处理研究

冶金工程 2019年第1期6卷 40-45页

作者：赵文涛王治宝秦立富王德虎曹龙柱王科胡鑫远冷冰中国重型汽车集团有限公司山东济南山东雷帕得汽车技术股份有限公司山东淄博

本文使用pag (Polyaleneglycol)和普通淬火油两种淬火介质,对直径Φ60 mm重卡横向稳定杆进行热处理对比试验。通过试验,结果显示:使用pag水溶性淬火介质完成热处理的淬火试样,其淬火平均硬度值 ≥ 58 HRC,回火后其金相组织为均匀细小的... 详细信息

本文使用pag (Polyaleneglycol)和普通淬火油两种淬火介质,对直径Φ60 mm重卡横向稳定杆进行热处理对比试验。通过试验,结果显示:使用pag水溶性淬火介质完成热处理的淬火试样,其淬火平均硬度值 ≥ 58 HRC,回火后其金相组织为均匀细小的回火屈氏体组织,且金相组织优于使用普通淬火油热处理试样;使用pag水溶性淬火介质热处理后试样平均疲劳寿命可达40万次以上,与普通淬火油热处理试样相比,疲劳寿命提高一倍以上,较大程度上提高了稳定杆的性能。

关键词： pag淬火介质直径Φ60 mm稳定杆热处理疲劳寿命