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微量碲对38MnVS6钢中mns夹杂物塑性变形的影响

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钢铁研究学报 2023年第1期35卷 71-78页

作者：刘年富沈伟田钱仁付建勋沈平上海大学先进凝固技术中心省部共建高品质特殊钢国家重点实验室上海200444 宝武杰富意特殊钢有限公司广东韶关512123

为探究微量碲改质对钢中硫化物塑性变形的影响机制,对38MnVS6非调质钢中mns夹杂物进行了微量碲改质工业试验,并探讨了碲对钢中mns夹杂物的改质机制和塑性变形行为的影响。结果表明,微量碲改质能明显降低试验钢铸坯中硫化物的长宽比,碲... 详细信息

为探究微量碲改质对钢中硫化物塑性变形的影响机制,对38MnVS6非调质钢中mns夹杂物进行了微量碲改质工业试验,并探讨了碲对钢中mns夹杂物的改质机制和塑性变形行为的影响。结果表明,微量碲改质能明显降低试验钢铸坯中硫化物的长宽比,碲改质后不同变形量的轧材中硫化物评级亦有所改善;钢中碲主要固溶于mns,形成Mn(S,Te)固溶夹杂物,当碲浓度达到析出过饱和度时,以MnTe形式析出于mns表面并形成mns-MnTe夹杂物;碲良好的硫化物形态调控效果是由于形成显微硬度更高、相对塑性更低的Mn(S,Te)夹杂物;而夹杂物在大变形量轧制条件下的真应变增幅减小导致碲改质后试样中夹杂物的相对塑性反而有所增加;长条状硫化物夹杂在轧制时可能发生先碎化再经历Ostwald熟化的过程。

关键词：碲改质 38MnVS6 非调质钢 mns夹杂物塑性变形

变形量对环保型1214Bi易切削钢组织及夹杂物演变的影响

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轧钢 2024年第1期41卷 20-25,48页

作者：李彬周姜圆博王一甲邵志保李长生海洋装备用金属材料及其应用国家重点实验室辽宁鞍山114009 鞍钢集团北京研究院有限公司北京102200 东北大学轧制技术及连轧自动化国家重点实验室辽宁沈阳110819

为了研究轧制过程中不同变形量对环保型含铋易切削钢的微观组织演变和mns夹杂物形貌及分布的影响规律,利用MMS-200热力模拟试验机对1214Bi易切削钢进行了单道次热压缩实验。结果表明:不同变形量对实验钢的显微组织构成没有显著影响;但... 详细信息

为了研究轧制过程中不同变形量对环保型含铋易切削钢的微观组织演变和mns夹杂物形貌及分布的影响规律,利用MMS-200热力模拟试验机对1214Bi易切削钢进行了单道次热压缩实验。结果表明:不同变形量对实验钢的显微组织构成没有显著影响;但是随着变形量的增加,小角度晶界比例先减少后增加,织构成分的演变规律为{001}+{110}→α织构+Cube织构→γ织构+α织构;当变形量小于30%时,mns夹杂物的尺寸比较均匀,形状偏向于球形和纺锤形;随变形量增大,mns夹杂物的偏聚严重,破碎程度也较大。

关键词： 1214Bi易切削钢热模拟变形量微观组织 mns夹杂物绿色环保

加热过程中硫系易切削钢中mns夹杂物行为的动态原位观察

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金属学报 2011年第9期47卷 1210-1215页

作者：邵肖静王新华姜敏王万军黄福祥冀云卿北京科技大学冶金与生态工程学院北京100083

以高硫易切削钢轧材中大尺寸、长条状mns为例,利用高温激光共聚焦扫描显微镜观察了加热过程中mns夹杂物的演变过程,并分析了升温速率对mns形态演变的影响.研究表明,在加热过程中,经轧制伸长的大尺寸mns发生了径向收缩、轴向分裂,使其长... 详细信息

以高硫易切削钢轧材中大尺寸、长条状mns为例,利用高温激光共聚焦扫描显微镜观察了加热过程中mns夹杂物的演变过程,并分析了升温速率对mns形态演变的影响.研究表明,在加热过程中,经轧制伸长的大尺寸mns发生了径向收缩、轴向分裂,使其长度减小、形态趋近纺锤形.当升温速率在0.5—2℃/s时,随着升温速率的增加大尺寸细长mns的分裂程度逐渐降低;当升温速率增加至6—10℃/s后mns基本不再发生分裂.

关键词：硫系易切削钢高温激光共聚焦扫描显微镜 mns夹杂物

稀土Ce对含磷高强IF钢铸轧全过程mns夹杂物影响

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工程科学学报 2020年第S1期42卷 1-8页

作者：王皓包燕平智建国高帅王敏史超北京科技大学钢铁冶金新技术国家重点实验室北京100083 内蒙古包钢金属制造有限责任公司包头014010 内蒙古自治区稀土钢产品研发企业重点实验室包头014010 内蒙古包钢钢联股份有限公司技术中心包头014010

对含磷高强IF钢中mns夹杂物控制进行了分析.通过对含磷高强IF钢中添加稀土进行对比试验,借助扫描电镜等设备对铸坯1/8、1/2、7/8厚度方向的试样以及热轧、冷轧、连退工序的带钢试样进行了夹杂物统计及二维形貌的观测对比,并对铸坯试样... 详细信息

对含磷高强IF钢中mns夹杂物控制进行了分析.通过对含磷高强IF钢中添加稀土进行对比试验,借助扫描电镜等设备对铸坯1/8、1/2、7/8厚度方向的试样以及热轧、冷轧、连退工序的带钢试样进行了夹杂物统计及二维形貌的观测对比,并对铸坯试样中小样电解的夹杂物及轧制各工序试样中原貌提取的夹杂物进行三维形貌的观测对比.结果表明:铸坯中心mns夹杂物数量分布明显大于铸坯近表面,稀土的加入,先与钢中S相结合,并在凝固过程中较mns提前析出,生成了小尺寸的球状夹杂物,可明显降低铸坯各位置mns夹杂物的尺寸及数量;未加稀土钢在带钢轧制各工序中mns夹杂物尺寸为10μm左右,且具有遗传性,在轧制过程中压延变长,但没有碎化弥散.加入稀土后形成了S–O–Ce类夹杂物,形态呈球形,尺寸为2~5μm,且独立弥散分布,不会对带钢组织连续性造成影响,有利于产品各相关性能.

关键词：含磷高强IF钢 mns夹杂物稀土Ce 冲压开裂凝固率

碲处理对20CrMnTi齿轮钢中mns夹杂物改性效果

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钢铁 2019年第12期54卷 35-41页

作者：白旭旭杨树峰刘威李京社梁雪北京科技大学冶金与生态工程学院

为了研究碲处理对钢中mns夹杂物形貌的影响,利用SEM-EDS扫描电镜,研究了20CrMnTi钢中添加高纯碲粉后mns夹杂物的改性效果。试验结果表明,碲处理使钢中夹杂物的平均长宽比由3.17降至1.83,球化效果较为明显;当碲硫比控制在0.33时,不同硫... 详细信息

为了研究碲处理对钢中mns夹杂物形貌的影响,利用SEM-EDS扫描电镜,研究了20CrMnTi钢中添加高纯碲粉后mns夹杂物的改性效果。试验结果表明,碲处理使钢中夹杂物的平均长宽比由3.17降至1.83,球化效果较为明显;当碲硫比控制在0.33时,不同硫含量的钢中夹杂物形貌有明显差异,硫质量分数为0.21%的钢中,形成了mns镶嵌在碲化物中的大型夹杂,而在硫质量分数为0.11%的钢中,形成了碲化物包裹mns的复合夹杂;当碲硫比为3.21时,发现钢中出现了单独存在的高碲相,mns外层的碲化物层也较厚,改性率仅为8.75%,这表明高碲硫比并不能提高硫化物改性的数量。

关键词：碲处理 mns夹杂物 20CrMnTi 齿轮钢

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热力学分析mns夹杂物析出与控制

钢铁 2019年第12期54卷 27-34页

作者：张学伟杨才福柴锋罗小兵张立峰董元篪钢铁研究总院工程用钢研究所北京100081 北京科技大学冶金与生态工程学院北京100083 安徽工业大学冶金工程学院安徽马鞍山243032

为了深入研究与控制重轨钢中大尺寸mns夹杂物,针对目前热力学计算mns析出行为问题,提出在应用时需要根据实际条件做相应的选择进行计算。在比较了目前几个常用的热力学数据后,基于U75V钢中mns夹杂物形成过程,建立了适合计算mns夹杂物析... 详细信息

为了深入研究与控制重轨钢中大尺寸mns夹杂物,针对目前热力学计算mns析出行为问题,提出在应用时需要根据实际条件做相应的选择进行计算。在比较了目前几个常用的热力学数据后,基于U75V钢中mns夹杂物形成过程,建立了适合计算mns夹杂物析出的分段计算方法。研究表明,采用FactSage 6.4商业软件计算mns析出温度为1 631K,与平衡热力学参数计算的结果1 694K相差63K。该方法可准确预测mns的析出行为,降低了热力学分析mns析出的难度。在1 473、1 573和1 673 K3个温度下固溶硫质量分数分别为0.000 67%、0.001 67%和0.010 8%。在铸坯轧制之前的开坯和保温温度为1 563K时,需要将钢中硫质量分数降低到0.001 67%以下,才能有效控制大尺寸的mns夹杂物。

关键词： mns夹杂物热力学计算凝固过程分析与控制重轨钢

碲处理控制Y15易切削钢中mns夹杂物形貌

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钢铁 2017年第9期52卷 27-33,41页

作者：张硕杨树峰李京社王林珠北京科技大学冶金与生态工程学院北京100083

为了研究碲对钢中mns夹杂物形貌的影响,针对Y15高硫易切削钢,利用SEM-EDS扫面电镜,结合FactSage热力学计算,分析了不同碲质量分数对钢中mns夹杂物形貌、尺寸、长宽比的影响,同时探讨了稀散金属碲对mns夹杂物形貌控制的机理。研究结果表... 详细信息

为了研究碲对钢中mns夹杂物形貌的影响,针对Y15高硫易切削钢,利用SEM-EDS扫面电镜,结合FactSage热力学计算,分析了不同碲质量分数对钢中mns夹杂物形貌、尺寸、长宽比的影响,同时探讨了稀散金属碲对mns夹杂物形貌控制的机理。研究结果表明,钢液中加碲后,在mns夹杂物的外环形成了碲、锰、铁的复合相。钢中加碲后mns夹杂物的形貌和分布大幅度改变,当碲硫比为0.05时,链状mns夹杂物大幅度减少,球状mns夹杂物数量增加;当碲硫比增加到0.2时,链状mns夹杂物基本消失;当碲硫比增加到0.5时,mns夹杂物形貌的变化不再明显。钢中加碲显著降低了mns夹杂物的长宽比,控制mns夹杂物长宽比最合适的碲硫比为0.2。FactSage计算结果表明,MnTe的生成温度为1900℃,在mns的析出温度下,MnTe是作为液态夹杂物存在的。在凝固过程中,MnTe和mns发生固溶现象,由于MnTe为液态,两者形成的固溶体会趋于球形生长。

关键词：碲处理 mns夹杂物 Y15易切削钢 MnTe

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非调质钢中mns夹杂物的热变形行为

金属热处理 2018年第5期43卷 144-147页

作者：邵肖静吕利鸽杜倩高小丽季晨曦首钢集团有限公司技术研究院北京100043 绿色可循环钢铁流程北京市重点实验室北京100043

试验采用Gleeble-1500热/力模拟试验机对试样进行压缩变形,研究了轧制制度对Mn S夹杂物尺寸和相对塑性的影响。在试验温度950-1350℃范围内,随着变形温度的增加,长度大于5μm的Mn S数量随着变形温度的升高大体呈减少趋势。变形量对Mn S... 详细信息

试验采用Gleeble-1500热/力模拟试验机对试样进行压缩变形,研究了轧制制度对Mn S夹杂物尺寸和相对塑性的影响。在试验温度950-1350℃范围内,随着变形温度的增加,长度大于5μm的Mn S数量随着变形温度的升高大体呈减少趋势。变形量对Mn S夹杂物相对塑性影响显著。随着变形量从10%增加到50%,Mn S夹杂物的相对塑性平均值从2.26减小到0.30,这表明大的变形量有利于减小Mn S夹杂物的变形。在本次试验条件下认为变形速率并不会对Mn S相对塑性产生显著影响。

关键词：非调质钢 mns夹杂物变形量变形温度变形速率

12MnNiVR钢板超声探伤不合原因分析及改进措施

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轧钢 2024年第2期41卷 30-35页

作者：欧阳鑫姚震张坤胡昕明邢梦楠隋广雨海洋装备用金属材料及其应用国家重点实验室辽宁鞍山114009 鞍钢集团钢铁研究院辽宁鞍山114009 鞍钢股份鲅鱼圈分公司辽宁营口115007

针对大型原油储罐用12MnNiVR钢板超声无损探伤不合格的问题,采用金相显微镜、扫描电镜及能谱分析等手段对探伤波形异常的钢板和同炉连铸坯进行取样分析,明确了钢板探伤不合格的原因,并提出了相应的改进措施。结果表明:12MnNiVR连铸坯厚... 详细信息

针对大型原油储罐用12MnNiVR钢板超声无损探伤不合格的问题,采用金相显微镜、扫描电镜及能谱分析等手段对探伤波形异常的钢板和同炉连铸坯进行取样分析,明确了钢板探伤不合格的原因,并提出了相应的改进措施。结果表明:12MnNiVR连铸坯厚度方向出现明显的H元素偏析而导致基体组织结合力降低,且在轧制变形时由于位错滑移和塞积引起应力集中,产生低应力开裂,形成微裂纹并迅速扩展,导致了钢板探伤不合格;连铸坯内部存在较严重的合金元素偏析,偏析带中富集的(Nb,Ti)C导致其内部产生微裂纹,并在后序轧制过程中进一步扩展,造成钢板探伤不合格;大尺寸的mns夹杂物在连铸坯的微裂纹和疏松中偏聚,严重影响钢板探伤结果;连铸坯中存在等级较高的疏松缺陷,在轧制过程中未完全焊合,作为裂纹源在钢板热处理冷却过程中扩展开裂,也是造成钢板探伤不合格的主要原因。通过延长VD真空处理时间,降低浇注过冷度,延长LF炉精炼时间,优化TMCP两阶段轧制工艺等措施,连铸坯内部质量得到明显改善,钢板探伤合格率由原来的86.7%提高至98.8%。

关键词： 12MnNiVR钢板探伤不合格偏析 (Nb,Ti)C mns夹杂物疏松裂纹工艺优化