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h13钢经不同表面处理后的静态抗铝热熔损性能比较

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金属热处理 2003年第12期28卷 5-8页

作者：王荣闵永安吴晓春上海大学材料科学与工程学院上海200072

将经过蒸汽氧化、离子渗氮和渗硼等不同表面处理的h13钢试样浸入铝液进行静态熔损试验 ,探索并建立了一套熔损评定方法—即用试样质量损失的方法评定熔损情况。对铁铝界面进行了显微观察和能谱分析。结果表明 ,在相同试验条件下熔损后 ... 详细信息

将经过蒸汽氧化、离子渗氮和渗硼等不同表面处理的h13钢试样浸入铝液进行静态熔损试验 ,探索并建立了一套熔损评定方法—即用试样质量损失的方法评定熔损情况。对铁铝界面进行了显微观察和能谱分析。结果表明 ,在相同试验条件下熔损后 ,铁铝界面组织颜色自深至浅依次为 :深色的h13钢基体、深灰色致密金属间化合物层、浅灰色致密金属间化合物层、含游离金属间化合物的铝层以及附着的铝。离子渗氮试样和渗硼试样的热熔质量损失要比氧化试样更少 ,显示了更好的热熔损抗力。

关键词：热作模具钢抗热熔损性 h13钢表面处理铝合金

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h13钢退火态中的碳化物分析

材料热处理学报 2012年第2期33卷 100-105页

作者：薛松周杰张艳伟耿佩重庆大学材料科学与工程学院重庆400044 西南科技大学制造科学与工程学院四川绵阳621010

h13热作模具钢在850℃保温2 h后,以25℃/h速度缓慢冷却至室温。用SEM观察合金组织经球化退火处理后的形态变化,用EDS、XRD、TEM和萃取分离方法对h13钢退火态中碳化物进行了定性和定量分析。结果表明,经850℃球化退火处理后,合金中原有... 详细信息

h13热作模具钢在850℃保温2 h后,以25℃/h速度缓慢冷却至室温。用SEM观察合金组织经球化退火处理后的形态变化,用EDS、XRD、TEM和萃取分离方法对h13钢退火态中碳化物进行了定性和定量分析。结果表明,经850℃球化退火处理后,合金中原有的马氏体组织和珠光体组织基本转化成球状碳化物,主要碳化物类型有4种:MC、M6C、M7C3、M23C6,而且不同类型的碳化物所含的主要合金元素不同,MC中的主要合金元素为V,M7C3和M23C6中的主要合金元素为Cr,M6C中的主要合金元素为Mo和Cr。

关键词： h13钢碳化物球化退火显微组织

h13钢表面激光选区熔覆Ni-Al金属间化合物涂层的组织与性能

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红外与激光工程 2014年第5期43卷 1621-1626页

作者：唐淑君刘洪喜张晓伟王传琦蔡川雄蒋业华昆明理工大学材料科学与工程学院云南昆明650093

通过控制Ni基自熔性合金粉末中Al的含量,在h13热作模具钢表面分别原位制备了Ni3Al和NiAl金属间化合物复合熔覆涂层。借助光学显微镜和X射线衍射仪对不同熔覆涂层的化学组成和物相结构进行了分析。结果表明,四种不同Al含量的熔覆层均显... 详细信息

通过控制Ni基自熔性合金粉末中Al的含量,在h13热作模具钢表面分别原位制备了Ni3Al和NiAl金属间化合物复合熔覆涂层。借助光学显微镜和X射线衍射仪对不同熔覆涂层的化学组成和物相结构进行了分析。结果表明,四种不同Al含量的熔覆层均显现出平整致密、无明显缺陷的宏观特征。随着Al含量的增加,熔覆层显微形貌呈现出底部枝晶区域增加及枝晶逐渐粗化,甚至出现胞状晶的现象。熔覆层在未加入Al时,其主要物相为Ni3Fe及(Ni,Cr)固溶体。随着Al含量的增加,主要物相则由最初的Ni3Al金属间化合物、(Ni,Cr)固溶体到Ni3Al、NiAl金属间化合物和(Fe,Cr)固溶体,再到最终Al含量达到13.9%时的NiAl金属间化合物和(Fe,Cr)固溶体。同时,Al含量的提高使得涂层中杂质相减少。熔覆层摩擦系数均低于基体,最高显微硬度为基体的3.5倍,耐磨性较基体提高了5.8倍。

关键词：激光熔覆 h13钢复合涂层金属间化合物显微组织

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h13钢氧化磨损行为的研究

摩擦学学报 2011年第4期31卷 317-322页

作者：陈康敏王兰王树奇魏敏先江苏大学材料科学与工程学院江苏镇江212013

采用销盘式磨损试验机,对h13钢在室温、200和400℃和不同载荷条件下进行干滑动磨损试验,研究了钢的磨损行为及磨损机制.结果表明:在室温至400℃之间,200℃时钢的磨损率最低,其次为室温下的磨损率,400℃时磨损率最高.室温下钢的磨损率随... 详细信息

采用销盘式磨损试验机,对h13钢在室温、200和400℃和不同载荷条件下进行干滑动磨损试验,研究了钢的磨损行为及磨损机制.结果表明:在室温至400℃之间,200℃时钢的磨损率最低,其次为室温下的磨损率,400℃时磨损率最高.室温下钢的磨损率随载荷的提高而增加,磨损表面氧化物较少,其磨损机制主要为黏着磨损;200℃时的磨损行为极为特殊,随载荷从50增至100 N时,磨损表面出现较厚的氧化物层,故磨损率降低,载荷从100增至200 N时磨损率略提高,且显著低于室温和400℃时的磨损率,呈轻微氧化磨损特征.当环境温度达到400℃时,虽然磨损表面发生了明显的氧化,但随载荷的提高,导致基体塑性变形和热软化,导致磨损表面氧化物层剥落量增大,磨损率提高;当载荷超过150 N后材料的磨损机制由轻微氧化磨损转变为氧化磨损和塑性挤出磨损,磨损率迅速提高,为严重磨损.

关键词： h13钢高温氧化氧化物磨损机理

h13钢激光熔覆钴基复合涂层的组织及耐磨性

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吉林大学学报（工学版） 2017年第3期47卷 891-899页

作者：杨晓红杭文先秦绍刚刘勇兵刘利萍吉林大学材料科学与工程学院长春130022 长春职业技术学院工程分院长春130033

采用5kW连续CO_2激光器,在h13热作模具钢表面进行激光熔覆Stellite-6(简称St6)、St6+5%WC、St6+5%WC+1%RE钴基合金复合涂层。采用光学显微镜、扫描电子显微镜、X射线衍射仪、显微硬度计及磨损试验机,对熔覆层的显微组织、元素分布、相... 详细信息

采用5kW连续CO_2激光器,在h13热作模具钢表面进行激光熔覆Stellite-6(简称St6)、St6+5%WC、St6+5%WC+1%RE钴基合金复合涂层。采用光学显微镜、扫描电子显微镜、X射线衍射仪、显微硬度计及磨损试验机,对熔覆层的显微组织、元素分布、相组成、显微硬度及磨损性能等进行了系统研究。结果表明,激光熔覆层与基体为冶金结合,各熔覆层的基体相组织为γ-Co、γ-Ni,增强相组织均包括Cr-Ni-Fe-C、(Mn,Cr)_7C_3、Cr_(23)C_6等相,此外,St6+5%WC和St6+5%WC+1%RE熔覆层的增强相中增加了WC、W_2C和SiC相;熔覆层显微硬度hV_(0.2)为560~710hV;摩擦磨损试验结果表明,在相同条件下,耐磨性能由高到低依次是St6+5%WC+1%RE、St6+5%WC、St6、h13钢。

关键词：金属材料激光熔覆 h13钢钴基自熔性粉末

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h13钢激光熔覆陶瓷修复层的参数优化

焊接学报 2020年第7期41卷 65-70,I0004页

作者：刘立君刘大宇王晓陆李继强崔元彪贾志欣哈尔滨理工大学哈尔滨150080 浙大宁波理工学院宁波315100 哈尔滨职业技术学院哈尔滨150081

针对h13模具钢失效而产生的磨损以及腐蚀等表面问题,采用镍基碳化硅粉末,对h13模具钢的修复层进行参数优化.为了探究激光熔覆中激光参数对修复层的影响,采用不同的激光电流、离焦量为优化工艺参数进行激光熔覆试验,发现改变激光电流、... 详细信息

针对h13模具钢失效而产生的磨损以及腐蚀等表面问题,采用镍基碳化硅粉末,对h13模具钢的修复层进行参数优化.为了探究激光熔覆中激光参数对修复层的影响,采用不同的激光电流、离焦量为优化工艺参数进行激光熔覆试验,发现改变激光电流、离焦量的大小对修复层的熔覆尺寸、微观组织以及力学性能均有不同程度影响;熔覆层的几何稀释率随着激光电流的增大而增大,熔覆层的晶粒尺寸变粗;熔覆层的几何稀释率随着离焦量的增大而减小,熔覆层的晶粒尺寸变细.通过金相显微镜、SEM和显微硬度仪分析得到优化结果为:激光电流115 A、离焦量51 mm,熔覆层显微硬度值达到最高,约为基材硬度的2.6倍.上述研究成果为提高模具失效表面激光熔覆修复层质量提供理论和技术依据.

关键词： h13钢激光熔覆陶瓷修复层参数优化

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h13钢的马氏体/贝氏体组织与性能

金属热处理 2002年第5期27卷 11-14页

作者：谢冬柏高飞王福会张倩茹中国科学院金属研究所金属腐蚀与防护国家重点试验室沈阳110016 大连铁道学院材料科学与工程系大连116028

利用ET2G型红外测温仪测定了试样的冷却曲线 ,并利用光学显微镜、扫描电镜以及力学性能试验设备对不同形态的h13钢贝氏体组织和力学性能进行了研究。结果表明 ,在等温条件下 ,随等温时间的延长 ,贝氏体含量增加 ,低温等温时的增加量远... 详细信息

利用ET2G型红外测温仪测定了试样的冷却曲线 ,并利用光学显微镜、扫描电镜以及力学性能试验设备对不同形态的h13钢贝氏体组织和力学性能进行了研究。结果表明 ,在等温条件下 ,随等温时间的延长 ,贝氏体含量增加 ,低温等温时的增加量远大于高温等温时的增加量 ;马氏体与贝氏体有一最佳比例 ,此时复相组织的力学性能最好。

关键词： h13钢马氏体贝氏体组织性能等温淬火力学性能

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h13钢热疲劳后碳化物形态和组分的变化

材料热处理学报 2007年第6期28卷 82-87页

作者：胡心彬李麟湖北工业大学机械工程学院湖北武汉430068 上海大学材料科学与工程学院上海200072

采用薄膜电子衍射和萃取复型方法研究了压铸模具用钢h13钢经热疲劳后的碳化物形态和组分变化。结果表明,h13钢在热疲劳过程中表层硬度发生循环软化,循环软化主要与富铬的M23C6碳化物粒子的粗化和位错密度的降低有关。h13钢中富Cr的球状... 详细信息

采用薄膜电子衍射和萃取复型方法研究了压铸模具用钢h13钢经热疲劳后的碳化物形态和组分变化。结果表明,h13钢在热疲劳过程中表层硬度发生循环软化,循环软化主要与富铬的M23C6碳化物粒子的粗化和位错密度的降低有关。h13钢中富Cr的球状的M23C6碳化物在热疲劳过程中的成分变化是影响材料表层热疲劳循环软化的一个重要因素。球状的M23C6碳化物在热疲劳过程中,Cr和Mo等合金元素的含量在增加,而V的含量相对减少。

关键词： h13钢显微组织碳化物粗化热疲劳

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h13钢低温复合渗铬层组织及其形成机理

材料热处理学报 2007年第3期28卷 93-97页

作者：伍翠兰罗承萍陈振华邹敢峰湖南大学材料科学与工程学院湖南长沙410082 华南理工大学机械工程学院广东广州510641

应用扫描电镜(SEM)、微区成份分析(EDS)和X射线衍射研究了h13钢经离子渗氮后不同温度盐浴渗铬所得复合渗铬层的显微组织及其形成机制,并从热力学上探讨复合盐浴渗铬的可行性。h13钢复合渗铬化合物层为高铬化合物层,其相结构主要为CrN、(... 详细信息

应用扫描电镜(SEM)、微区成份分析(EDS)和X射线衍射研究了h13钢经离子渗氮后不同温度盐浴渗铬所得复合渗铬层的显微组织及其形成机制,并从热力学上探讨复合盐浴渗铬的可行性。h13钢复合渗铬化合物层为高铬化合物层,其相结构主要为CrN、(Cr,Fe)2N1-x和α-(Cr,Fe)组成;随渗铬温度的升高,复合渗铬试样表面上CrN和α相含量降低,而(Cr,Fe)2N1-x含量却增加并出现(Cr,Fe)2N1-x(0002)晶面择优取向,同时化合物层中出现氮浓度外低内高的层状结构。

关键词： h13钢复合渗铬氮化铬热力学