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825合金斜轧穿孔过程的温升和应力分布

稀有金属材料与工程 2022年第9期51卷 3366-3371页

作者：李昕赵展董建新仇云龙北京科技大学材料科学与工程学院北京100083 中兴能源装备有限公司江苏海门226126

针对镍基825合金斜轧穿孔生产无缝钢管过程中产生的裂纹现象进行研究分析,通过借助金相组织观察和有限元分析手段对开裂的原因进行了探讨,认为热加工过程中局部温升和增大的剪切应力是导致开裂的主要原因。此外,从管坯初始孔径、初始温... 详细信息

针对镍基825合金斜轧穿孔生产无缝钢管过程中产生的裂纹现象进行研究分析,通过借助金相组织观察和有限元分析手段对开裂的原因进行了探讨,认为热加工过程中局部温升和增大的剪切应力是导致开裂的主要原因。此外,从管坯初始孔径、初始温度、顶头润滑条件等3个工艺参数的角度对管坯中心开裂现象进行了规律性研究,发现影响管坯局部温升的最主要因素是顶头润滑条件,通过降低顶头摩擦系数可明显降低局部温升现象,而工艺参数对最大切应力的影响并不明显。因此认为斜轧穿孔过程导致的温升是管坯质量控制的最关键影响因素。

关键词：高温合金 825合金开裂斜轧穿孔有限元

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825合金热挤压管裂纹研究

热加工工艺 2013年第15期42卷 127-129,133页

作者：王宝顺邵羽苏诚 r浙江久立特材科技股份有限公司浙江湖州313008

采用OM、SEM、FEM、热模拟试验分析了825合金热挤压管材裂纹的形成原因。结果表明,热挤压工艺变形区应变和径向温度分布不均匀,而坯料温度高于热加工温度。由于沿管材径向应力状态从压应力转为拉应力,且高于其断裂强度,这是产生裂纹的... 详细信息

采用OM、SEM、FEM、热模拟试验分析了825合金热挤压管材裂纹的形成原因。结果表明,热挤压工艺变形区应变和径向温度分布不均匀,而坯料温度高于热加工温度。由于沿管材径向应力状态从压应力转为拉应力,且高于其断裂强度,这是产生裂纹的原因。

关键词： 825合金热挤压裂纹

825合金热挤压管中碳化物的析出及回溶行为

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热加工工艺 2013年第4期42卷 202-205,208页

作者：邵羽王宝顺张杰赵芳馨浙江久立特材科技股份有限公司浙江湖州313008

研究了825合金热挤压管中碳化物的时效析出及回溶行为。结果表明,在750～800℃时效时,沿晶界会大量析出M23C6型碳化物,造成晶界附近Cr元素贫化,从而显著降低该合金的抗晶间腐蚀能力;晶内则几乎不出现M23C6型碳化物。固溶热处理试验结果... 详细信息

研究了825合金热挤压管中碳化物的时效析出及回溶行为。结果表明,在750～800℃时效时,沿晶界会大量析出M23C6型碳化物,造成晶界附近Cr元素贫化,从而显著降低该合金的抗晶间腐蚀能力;晶内则几乎不出现M23C6型碳化物。固溶热处理试验结果表明,M23C6碳化物的溶解温度为950～980℃。在该温度下固溶20 min以上,可将M23C6型碳化物充分溶解,赋予合金良好的抗晶间腐蚀能力。

关键词： 825合金析出回溶

固溶和时效处理对热轧态825合金微观组织的影响

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材料热处理学报 2018年第1期39卷 58-65页

作者：王敬忠刘阿娇李科元丁凯伦西安建筑科技大学冶金工程学院陕西西安710055 钢铁研究总院特殊钢研究所北京100081 陕西省耐磨材料工程技术研究中心陕西西安710055

利用光学显微镜、扫描电镜与透射电镜研究了固溶温度和时效处理对热轧态825合金晶粒尺寸和析出相的种类及其形态的影响。结果表明：1020~1250℃保温30 min固溶,合金的平均晶粒尺寸由45μm增大到330μm;1050~1080℃和1150~1200℃分别发... 详细信息

利用光学显微镜、扫描电镜与透射电镜研究了固溶温度和时效处理对热轧态825合金晶粒尺寸和析出相的种类及其形态的影响。结果表明：1020~1250℃保温30 min固溶,合金的平均晶粒尺寸由45μm增大到330μm;1050~1080℃和1150~1200℃分别发生一次晶粒尺寸急剧长大的过程;计算出热轧态825合金的再结晶激活能约为279.14 k J/mol。经700℃×50 h时效与800℃×50 h、900℃×50 h时效,合金中晶界处的主要析出相分别为M23C6相和M6C相;700℃×50 h时效晶界上析出相呈网状、晶粒内部有大量弥散分布的Ti C颗粒;800℃×50 h时效晶界上的析出相呈链状,900℃×50 h时效过程中发生了再结晶。

关键词： 825合金固溶处理晶粒尺寸时效处理析出相

825合金抽锭式快速电渣重熔锭表面质量和Ti烧损的控制

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特殊钢 2016年第4期37卷 37-40页

作者：薛正学郑亚旭姜方都郢祁郭保善林鹏史成斌邢台钢铁有限责任公司重熔钢研究所邢台054027 河北省线材工程研究中心邢台054027 北京科技大学钢铁冶金新技术国家重点实验室北京100083

825高温合金325 mm×280 mm电极（/%：〈0.01C,0.21Si,0.40Mn,0.020P,0.003S,22.5Cr,39.1Ni,3.0Mo,2.1Cu,1.17Ti,0.17Al）经气体保护抽锭式快速电渣重熔成160 mm×160mm 1.8t电渣锭。试验研究了CaF_2-CaO-Al_2O_3基础渣加TiO_2,TiO_2-MgO或TiO_2-SiO_2以及熔速（300~500 kg/h）对825合金重熔锭表面质量和Ti烧损的影响。结果表明,渣中含少量SiO_2的CaF_2-CaO-Al_2O_3-TiO_2-SiO_2五元渣系,重熔速率为400 kg/h时,可以明显改善825合金电渣锭的表面质量,同时可以抑制Ti的烧损。

关键词： 825合金快速电渣重熔抽锭气体保护表面质量 Ti烧损

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825合金的材料特性概述

中国钢铁业 2018年第7期 49-51,55页

作者：王小勇黄乐庆秦丽晔王海宝马长文首钢集团有限公司技术研究院北京市能源用钢工程技术研究中心

通过对825合金的物理参数、析出物和加工规律进行概述，证明该合金具有较高的热膨胀系数和变形抗力以及良好的抗氯离子应力腐蚀、抗点蚀、抗缝隙腐蚀的能力，可以广泛应用于还原性和氧化性酸等多种强腐蚀性环境。

关键词：镍基合金 825合金材料特性

元素硫对825合金在高温高压含CO2/H2S环境中腐蚀行为的影响

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装备环境工程 2020年第11期17卷 10-17页

作者：李科李天雷施岱艳李九一郑子奇钟显康中国石油工程建设有限公司西南分公司成都610041 中国石油天然气集团公司石油管力学和环境行为重点实验室四川分室成都610041 西南石油大学石油与天然气工程学院成都610500 油气藏地质及开发工程国家重点实验室成都610500

目的研究元素硫对825合金在高温高压含CO2/H2S环境中腐蚀行为的影响,为评价825合金在高温高压含CO2/H2S和元素硫环境中的适应性提供依据。方法将825合金分别置于含元素硫和不含元素硫的模拟气田环境中,进行高温高压含硫实验。采用失重... 详细信息

目的研究元素硫对825合金在高温高压含CO2/H2S环境中腐蚀行为的影响,为评价825合金在高温高压含CO2/H2S和元素硫环境中的适应性提供依据。方法将825合金分别置于含元素硫和不含元素硫的模拟气田环境中,进行高温高压含硫实验。采用失重法、高温高压电化学法、扫描电镜和能谱测试方法对825合金的均匀腐蚀、局部腐蚀、电化学腐蚀、微观形貌和化学组成进行表征,揭示元素硫对825合金在高温高压含H2S和CO2环境中腐蚀行为的影响规律。结果在不含元素硫的环境中,825合金的均匀腐蚀速率仅为0.0217 mm/a,无局部腐蚀现象产生,也没有检测到明显的点蚀噪声信号;在含元素硫的环境中,825合金的均匀腐蚀速率高达0.469 mm/a,具有明显的局部腐蚀特征,且点蚀噪声信号显著,与光学照片观察结果一致。结论825合金在高温高压含元素硫和氯离子环境中容易发生局部腐蚀,这主要是由于元素硫在水溶液中发生水解反应,在局部区域生成了H2S和H2SO4,在高温和氯离子的耦合作用下,显著地加剧了825合金的腐蚀,腐蚀产物以氧化物和硫化物为主。

关键词：元素硫 825合金电化学噪声局部腐蚀高温高压电化学 H2S/CO2

保护渣加入方式对超低碳825合金增碳的影响

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河北冶金 2019年第8期 30-31,39页

作者：李成龙张鹏李宁王志刚王艾竹抚顺特殊钢股份有限公司技术中心

研究了超低碳825合金冶炼浇注过程中,不同保护渣加入方式对其增碳的影响。结果表明,无论哪种保护渣加入方式,都会造成不同程度的增碳和少量的增氮,对其余元素的影响则较小;采用保护渣全部铺盖在结晶器底部的工艺,其浇注过程增碳最为严重... 详细信息

研究了超低碳825合金冶炼浇注过程中,不同保护渣加入方式对其增碳的影响。结果表明,无论哪种保护渣加入方式,都会造成不同程度的增碳和少量的增氮,对其余元素的影响则较小;采用保护渣全部铺盖在结晶器底部的工艺,其浇注过程增碳最为严重,因渣温低、导热性差,易于形成冷皮,影响渣层厚度。通过降低保护渣铺盖量,采用部分在浇注中后期加入的工艺,其浇注过程增碳量得到明显降低。

关键词：超低碳 825合金增碳保护渣铺盖量冷皮

825耐蚀合金用连铸保护渣对钢中夹杂物的吸收行为研究

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825耐蚀合金用连铸保护渣对钢中夹杂物的吸收行为研究

作者：王闯东北大学

学位级别：硕士

Incoloy825合金是一种镍基耐腐蚀合金,具有很多优异的性能,被广泛的应用于航空航天、海洋工程、能源动力等重要领域。由于该合金中添加了 Al、Ti等强还原性元素,在采用立式连铸工艺生产825合金的过程中钢液内会产生Al2O3、TiO2和TiN夹杂... 详细信息

Incoloy825合金是一种镍基耐腐蚀合金,具有很多优异的性能,被广泛的应用于航空航天、海洋工程、能源动力等重要领域。由于该合金中添加了 Al、Ti等强还原性元素,在采用立式连铸工艺生产825合金的过程中钢液内会产生Al2O3、TiO2和TiN夹杂物,造成铸坯皮下夹杂、裂纹、结晶器“结鱼”和水口结瘤等负面影响。连铸过程作为生产的最后工序,也是除去钢中夹杂物的最后手段,因此需要连铸保护渣具有优异的吸收钢中夹杂物的性能。当保护渣吸收钢中的这些夹杂物后,Al2O3、TiO2和TiN含量过高会使其黏度、熔点和结晶矿相等理化性能发生较大变化,影响连铸过程的顺利进行。因此既要求保护渣具有溶解吸收钢中夹杂物的能力,又要求保护渣在吸收夹杂物后其理化性能不发生较大改变。本文利用FactSage热力学模拟软件计算了保护渣的相转变、黏度等性能,利用修正的Butler方程对保护渣表面张力进行了计算。保护渣的黏度随碱度的升高、BaO和B2O3含量的增加而降低,而TiO2进入保护渣后,由于高熔点相CaTiO3的析出,会使保护渣黏度增加;保护渣的表面张力随碱度的升高、BaO含量的增加而升高,随B2O3含量的增加而降低。采用旋转圆柱体法研究了保护渣溶解吸收夹杂物的速率随保护渣碱度、BaO含量以及B2O3含量的变化规律。碱度增加、BaO和B2O3的加入都会使保护渣对Al2O3、TiO2和TiN夹杂物的吸收速率增加,当BaO的质量分数由10%增加到15%时,保护渣对夹杂物吸收速率的增加幅度减小。保护渣吸收Al2O3夹杂物的速率在2.04×10-3～9.38×10-3 g·cm-2·min-1,而保护渣吸收 TiO2和 TiN 的速率在 2.41×10-1～6.31×10-1 g·cm-2·min-1,相差1～2个数量级。吸收过程中夹杂物棒与熔渣之间会形成一层边界层,夹杂物通过边界层逐渐向熔渣中扩散。为了比较保护渣吸收夹杂物前后熔化温度和析出相的变化,利用炉渣熔化温度测定仪、扫描电镜-能谱仪（SEM-EDS）和X-射线衍射（XRD）对保护渣进行检测。保护渣在吸收Al2O3、TiO2和TiN夹杂物之后,熔化温度均有所增加,并且,由于高熔点CaTiO3的产生,吸收TiO2和TiN夹杂物之后熔化温度升高的幅度大于吸收Al2O3夹杂物之后熔化温度升高的幅度。保护渣碱度和BaO含量增加会促进保护渣析晶,结晶矿相主要为Ca2Al2SiO7、Na2Mg3Si2Al2O10F2 和 Ca4Si2O7F2。保护渣中添加 BaO 会有含钡矿相Ca2MgBaSi2O8产生,而添加B2O3后保护渣中会产生大量的含硼玻璃相,导致其他晶体含量减少甚至消失。保护渣在吸收Al2O3后结晶矿相种类无明显变化,吸收TiO2和TiN后会出现CaTiO3高熔点相,对保护渣性能造成影响。

关键词： 825合金连铸保护渣 Al、Ti系夹杂物吸收行为理化性能