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2cr13钢激光熔凝处理的过渡区组织分析

金属学报 2001年第10期37卷 1040-1044页

作者：邵天敏蔺秀川袁伟东清华大学摩擦学国家重点实验室北京100084

利用ＹＡＧ激光器对２Ｃｒ１３钢进行了激光熔凝处理.处理后的组织中出现一个低显微硬度的过渡区，该区位于熔凝区和相变硬化区之间．扫描电镜、透射电镜和电子衍射结果证明．该过渡区由马氏体和铁素体组成．不锈钢组织图（ｓｃｈａｅ... 详细信息

利用ＹＡＧ激光器对２Ｃｒ１３钢进行了激光熔凝处理.处理后的组织中出现一个低显微硬度的过渡区，该区位于熔凝区和相变硬化区之间．扫描电镜、透射电镜和电子衍射结果证明．该过渡区由马氏体和铁素体组成．不锈钢组织图（ｓｃｈａｅｆｆｌｅｒｄｉａｇｒａｍ）和能谱分析结果表明，Ｃｒ在熔池底部的富集是产生铁素体的原因．通过工艺参数的调整可以消除熔地底部的铁素体.

关键词： 2cr13钢激光熔凝处理熔池形态组织

2cr13钢表面激光熔覆Co基合金组织及其性能

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稀有金属材料与工程 2001年第3期30卷 220-223页

作者：张松张春华文効忠吴维 王茂才沈阳工业大学辽宁沈阳110023 香港理工大学中国科学院金属腐蚀与防护国家重点实验室辽宁沈阳110016

采用横流连续波２ｋＷＣＯ２激光在２Ｃｒ１３不锈钢表面进行激光熔覆处理，对熔覆层的组织结构、磨损及高温ＰｂＳＯ４盐热腐蚀性能进行了系统研究。试验结果表明，表面激光熔覆ＣＯ基合金后，其耐磨粒磨损性能、高温ＰｂＳＯ４盐热... 详细信息

采用横流连续波２ｋＷＣＯ２激光在２Ｃｒ１３不锈钢表面进行激光熔覆处理，对熔覆层的组织结构、磨损及高温ＰｂＳＯ４盐热腐蚀性能进行了系统研究。试验结果表明，表面激光熔覆ＣＯ基合金后，其耐磨粒磨损性能、高温ＰｂＳＯ４盐热腐蚀性能均提高了２．５倍以上。烙覆层的热腐蚀机制是沿晶腐蚀及硫化－氧化循环进行造成的剥落型腐蚀破坏。

关键词：激光熔覆钴基合金磨损硫酸盐热腐蚀 2cr13钢

2cr13钢无缝管内折叠的形成机理和消除措施

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钢铁 2023年第4期58卷 96-106页

作者：尹元德张思宇王纯凯郭照生李珺汪婷安徽工业大学冶金减排与资源综合利用教育部重点实验室安徽马鞍山243002 安徽工业大学冶金工程学院安徽马鞍山243002 江苏常宝普莱森钢管有限公司江苏常州213200

为了研究某钢管公司2cr13钢无缝管实际生产中出现的内折叠缺陷问题,在测定2cr13钢高温力学性能的基础上,借助于有限元软件Simufact,通过Oyane韧性断裂损伤场模拟预测了2cr13钢的临界压下率范围,并对典型规格2cr13钢管现有工艺穿孔过程... 详细信息

为了研究某钢管公司2cr13钢无缝管实际生产中出现的内折叠缺陷问题,在测定2cr13钢高温力学性能的基础上,借助于有限元软件Simufact,通过Oyane韧性断裂损伤场模拟预测了2cr13钢的临界压下率范围,并对典型规格2cr13钢管现有工艺穿孔过程进行三维弹塑性有限元模拟,分析了穿孔过程中轧件的应力/应变分布、温度场、力能参数及内折叠缺陷形成的倾向性,在此基础上研究了不同的穿孔调整参数对穿孔内折叠及轧卡倾向性的影响。结果表明,2cr13钢临界压下率在6.0%~6.5%之间,穿孔不发生内折叠且二次咬入顺利的顶前压下率范围较窄,工艺调整范围较小;轧辊入口锥摩擦因数增大,利于穿孔的二次咬入,同时减小轧辊磨损及内折叠的发生;现行工艺穿孔时,在距离管坯前端面约80 mm处,管坯中心点三向正应力均为拉应力且同时达到最大,最大横向、径向和轴向拉应力分别为87.30、12.39和53.38 MPa;在该处及其附近区域管坯中心发生了内撕裂,进而产生穿孔内折叠缺陷;将顶前压下率由原工艺的6.39%调整为5.75%,穿孔过程中轧件中心不发生内撕裂现象,不产生内折叠缺陷。优化的调整参数为,轧辊辊距B_(CK)=133.6 mm,导板距L_(CK)=145 mm,顶头前伸量b=89 mm。通过现场生产探伤数据对模拟结果的正确性进行了验证。

关键词： 2cr13钢穿孔内折叠应力/应变数值模拟

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2cr13钢440℃等离子体渗氮

金属热处理 2017年第5期42卷 172-175页

作者：由园闫纪红闫牧夫景立伟陶玉斌王超会孙皓哈尔滨工业大学机电工程学院黑龙江哈尔滨150001 齐齐哈尔大学材料科学与工程学院黑龙江齐齐哈尔161006 哈尔滨工业大学金属精密热加工国家级重点实验室材料科学与工程学院黑龙江哈尔滨150001

对2cr13钢进行了440℃等离子体渗氮,利用金相显微镜(OM)、分析天平、X射线衍射仪(XRD)、显微硬度计和电化学工作站等仪器,对渗氮层的显微结构、增重、相组成、硬度分布和耐腐蚀性能进行了测试。结果表明:2cr13钢在440℃氮氢比为1∶3条... 详细信息

对2cr13钢进行了440℃等离子体渗氮,利用金相显微镜(OM)、分析天平、X射线衍射仪(XRD)、显微硬度计和电化学工作站等仪器,对渗氮层的显微结构、增重、相组成、硬度分布和耐腐蚀性能进行了测试。结果表明:2cr13钢在440℃氮氢比为1∶3条件下渗氮4 h、8 h和16 h后,渗氮层厚度逐渐增加,最厚为58.9μm;渗氮层质量随时间的增加而增大,增重最高为1.57×10^(-3)g/cm^2;渗氮层显微硬度显著增高,最大为1170.0 HV0.05;渗氮层表面由ε-Fe_3N和γ'-Fe_4N组成;渗氮层表面极化曲线出现钝化区,腐蚀速率显著下降,耐蚀性显著提高。

关键词： 2cr13钢等离子体渗氮显微组织显微硬度耐蚀性

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2cr13钢弹性体失效分析

金属热处理 2008年第9期33卷 108-111页

作者：朱向群戴起勋周明杨莉江苏大学材料科学与工程学院江苏镇江212013 梅特勒-托利多(常州)精密仪器有限公司江苏常州213022

采用扫描电镜、X衍射、有限元计算和应力腐蚀试验等技术分析了称重传感器2cr13钢弹性体开裂机理。结果表明,弹性体失效属于应力腐蚀开裂;弹性体原回火温度处于2cr13钢敏化和回火脆性区;弹性体N i-P镀层表面存在150 MPa拉应力;额定载荷... 详细信息

采用扫描电镜、X衍射、有限元计算和应力腐蚀试验等技术分析了称重传感器2cr13钢弹性体开裂机理。结果表明,弹性体失效属于应力腐蚀开裂;弹性体原回火温度处于2cr13钢敏化和回火脆性区;弹性体N i-P镀层表面存在150 MPa拉应力;额定载荷加载时,弹性体端部六角头侧面存在127 MPa周向拉应力;适当降低回火温度并取消N i-P化学镀显著提高2cr13钢弹性体应力腐蚀抗力。

关键词： 2cr13钢弹性体失效分析应力腐蚀开裂

气体渗氮及后续回火工艺对2cr13钢渗氮层的影响

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湖南大学学报（自然科学版） 2016年第12期43卷 1-10页

作者：伍翠兰陈兴岩王津洪悦田磊湖南大学材料科学与工程学院湖南长沙410082

利用X射线衍射仪、扫描电镜、透射电镜、维氏显微硬度计、摩擦实验机、弯曲实验和浸泡腐蚀实验探究了气体渗氮工艺对2cr13钢渗氮层的微观组织结构和性能的影响.结果表明:随渗氮温度、时间的增加,渗氮层的总厚度增加,但是表面疏松层也增... 详细信息

利用X射线衍射仪、扫描电镜、透射电镜、维氏显微硬度计、摩擦实验机、弯曲实验和浸泡腐蚀实验探究了气体渗氮工艺对2cr13钢渗氮层的微观组织结构和性能的影响.结果表明:随渗氮温度、时间的增加,渗氮层的总厚度增加,但是表面疏松层也增加.500℃渗氮的扩散层组织主要由含有大量位错及位错胞的马氏体和高密度的纳米crN析出相组成;纳米crN析出相弥散分布在晶内和位错胞的界面上,位错胞界面上的crN颗粒数量多且尺寸略大;板条马氏体晶界析出了ε-Fe_(2-3)N或者(cr,Fe)2N析出相.当渗氮温度升高至550℃时,马氏体本身发生了回复,crN以薄片形式析出,使扩散层组织呈现为由α-Fe和crN组成的片状珠光体形态.2cr13钢气体渗氮表面硬度随渗氮温度的升高先升高后下降,在500℃达到峰值硬度(1 274 HV0.5).450℃和500℃渗氮扩散层的硬度可高达1 300HV0.1以上,但是随渗氮温度进一步升高而明显降低.500℃/5h气体渗氮可同时提高2cr13钢的耐磨性和抗腐蚀性,但是其弯曲韧性降低.500℃渗氮的2cr13钢试样,不管是水冷还是空冷,或者再进行420℃回火2h处理,其扩散层组织均没有大的改变,因此其硬度没有明显变化,均维持在1 000HV0.1以上.

关键词： 2cr13钢气体渗氮硬度 crN析出相微观组织结构

PFPE脂润滑2cr13钢摩擦副的真空摩擦磨损行为研究

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摩擦学学报 2014年第5期34卷 561-569页

作者：杨剑群刘勇王黎钦何世禹哈尔滨工业大学材料科学与工程黑龙江哈尔滨150001 哈尔滨工业大学机电工程学院黑龙江哈尔滨150001

利用销-盘式摩擦磨损试验机对PFPE脂润滑2cr13钢摩擦副进行了不同滑动时间的真空滑动摩擦磨损试验.采用扫描电子显微镜(SEM)、X射线光电子能谱仪(XPS)和傅里叶变换红外光谱(FTIR)分别对磨损表面的形貌、化学状态及润滑脂的结构和成分进... 详细信息

利用销-盘式摩擦磨损试验机对PFPE脂润滑2cr13钢摩擦副进行了不同滑动时间的真空滑动摩擦磨损试验.采用扫描电子显微镜(SEM)、X射线光电子能谱仪(XPS)和傅里叶变换红外光谱(FTIR)分别对磨损表面的形貌、化学状态及润滑脂的结构和成分进行了系统分析.结果表明:随着滑动时间的增加,由微切削磨损、轻微腐蚀磨损向严重腐蚀磨损、轻度局部剥落继续向严重黏着磨损、严重局部剥落的严重复合磨损转变.在真空摩擦过程中PFPE润滑脂主要以物理退化为主,即润滑脂中基础油和增稠剂的相对比例发生变化.同时,PFPE润滑脂与2cr13钢在摩擦过程中发生化学反应,生成具有催化作用的Fe F3.但由于所生成的Fe F3量较少,并未使PFPE润滑脂发生化学降解.

关键词： PFPE润滑脂 2cr13钢真空环境退化机理

2cr13钢在3.5％NaCl介质中的应变疲劳特性

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机械强度 1992年第4期14卷 60-63,71页

作者：李旭东能源部西安热工研究所

对2cr13钢在静载与循环加载下的本构关系进行了探讨,给出了3.5％NaCl介质中的应变循环疲劳寿命表达式,并就疲劳寿命曲线的实际应用提供了应用曲线。

关键词：腐蚀疲劳应变疲劳寿命 2cr13钢

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2cr13钢的表面气体渗氮处理

金属热处理 2009年第7期34卷 16-18页

作者：杨剑群刘勇叶铸玉杨德庄哈尔滨工业大学材料科学与工程学院黑龙江哈尔滨150001

用光学金相显微镜、扫描电子显微镜、X射线衍射(XRD)仪及显微硬度计对经气体渗氮处理的2cr13钢试样进行了组织结构分析,并利用销-盘摩擦磨损试验机对渗氮的盘与未渗氮销摩擦副进行摩擦磨损试验。结果表明,520℃×20 h渗氮可使2cr13马氏... 详细信息

用光学金相显微镜、扫描电子显微镜、X射线衍射(XRD)仪及显微硬度计对经气体渗氮处理的2cr13钢试样进行了组织结构分析,并利用销-盘摩擦磨损试验机对渗氮的盘与未渗氮销摩擦副进行摩擦磨损试验。结果表明,520℃×20 h渗氮可使2cr13马氏体不锈钢的渗氮层深度达到165μm,处理后试样的显微硬度约为处理前的2.5倍。处理后试样的耐磨性能得到了较大的提高,渗氮盘试样的磨损表面未出现裂纹,而未渗氮销的磨损表面存在严重的裂纹。

关键词： 2cr13钢气体渗氮渗氮层耐磨性