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机械强度 2004年第Z1期26卷 154-156页

作者：邓忠民刘敬赵亦兵洪友士北京航空航天大学宇航学院北京100083 中科院力学所非线性力学国家重点实验室(LNM) 北京100080

通过模拟分析 ,对激光毛化 18 8不锈钢的疲劳寿命与毛化覆盖率的关系进行研究 ,预测结果与相关实验结果进行对比。结果显示 ,由于激光毛化处理的影响 ,18 8不锈钢的疲劳寿命得到改善 ,而且在毛化覆盖率为 2 0 %左右时。

关键词：激光毛化疲劳 18-8不锈钢模拟分析覆盖率

焊接速度对18-8不锈钢堆焊层组织形态的影响

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电焊机 2012年第5期42卷 43-46页

作者：张志玺包晔峰杨可蒋永锋河海大学机电工程学院江苏常州213022

采用带极电渣焊方法在Q235表面得到了18-8不锈钢堆焊层。研究不同焊接速度对18-8不锈钢堆焊层组织形态的影响。结果表明,带极电渣堆焊层显微组织主要由奥氏体和少量δ铁素体构成,其中δ铁素体有断续状(或称蠕虫状)、骨架状和板条状三种... 详细信息

采用带极电渣焊方法在Q235表面得到了18-8不锈钢堆焊层。研究不同焊接速度对18-8不锈钢堆焊层组织形态的影响。结果表明,带极电渣堆焊层显微组织主要由奥氏体和少量δ铁素体构成,其中δ铁素体有断续状(或称蠕虫状)、骨架状和板条状三种形态,决定于堆焊层的合金成分、焊接热输入及冷却条件等因素。当焊速过小时,堆焊层组织中δ铁素体的形态主要是断续状和骨架状;当焊速过大时,δ铁素体的形态主要是板条状和骨架状;当焊速适中时,可获得热输入小、稀释率低、成形良好,显微组织为奥氏体基体和骨架状δ铁素体的堆焊层组织。

关键词：组织形态焊接速度 18-8不锈钢

MnO含量对SJ612焊剂焊接18-8不锈钢接头组织和性能的影响

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机械工程材料 2017年第8期41卷 54-58页

作者：张绍棋闫焉服王广欣顾天亮河南科技大学材料科学与工程学院洛阳471023 河南科技大学高纯材料研究中心洛阳471023

采用添加质量分数分别为0,4%,8%,12%,16%,20%MnO的SJ612焊剂,配合SAWER308焊丝焊接了18-8不锈钢,研究了MnO含量对焊接接头显微组织、拉伸性能和耐腐蚀性能的影响。结果表明:接头焊缝组织均由奥氏体和铁素体组成,铁素体含量随MnO含量的... 详细信息

采用添加质量分数分别为0,4%,8%,12%,16%,20%MnO的SJ612焊剂,配合SAWER308焊丝焊接了18-8不锈钢,研究了MnO含量对焊接接头显微组织、拉伸性能和耐腐蚀性能的影响。结果表明:接头焊缝组织均由奥氏体和铁素体组成,铁素体含量随MnO含量的增加先增大后减少;随着MnO含量的增加,接头的抗拉强度和伸长率先快速增大后增大速率减缓,当MnO质量分数超过12%时趋向稳定;耐腐蚀性能则先增强后减弱,当MnO质量分数为12%时,接头的腐蚀速率最小,为1.86×10^(-5) g·mm^(-2)·h^(-1),耐腐蚀性能最好。

关键词： 18-8不锈钢 MnO 焊接接头显微组织拉伸性能耐腐蚀性能

高镍铸造合金与18-8不锈钢焊接接头区的组织性能研究

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现代焊接 2010年第1期 70-72,76页

作者：吴娜李亚江王娟山东大学材料科学与工程学院

本文采用脉冲非熔化极惰性气体保护焊(PC-GTA)对高镍铸造合金外环与18-8不锈钢内环进行了焊接,采用金相显微镜、电子探针和显微硬度计对焊接接头的组织、成分以及显微硬度进行了分析。结果表明,采用PC-GTA焊接方法并严格控制焊接工艺参... 详细信息

本文采用脉冲非熔化极惰性气体保护焊(PC-GTA)对高镍铸造合金外环与18-8不锈钢内环进行了焊接,采用金相显微镜、电子探针和显微硬度计对焊接接头的组织、成分以及显微硬度进行了分析。结果表明,采用PC-GTA焊接方法并严格控制焊接工艺参数可以实现高镍铸造合金与18-8不锈钢的焊接;焊缝的显微组织主要为奥氏体+少量铁素体,熔合区是整个接头的薄弱部位,高镍铸造合金热影响区有少量铬的合金碳化物生成。

关键词：高镍铸造合金 18-8不锈钢显微组织显微硬度成分分布

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18-8不锈钢在700℃的氧化行为

18-8不锈钢在700℃的氧化行为

电弧熔丝增材制造18-8型不锈钢的组织与性能研究

中国金属学会2003中国钢铁年会

作者：田青超林良道陈家光宓小川蔡海燕彭勇宝钢股份有限公司技术中心宝钢股份有限公司技术中心宝钢股份有限公司技术中心宝钢股份有限公司技术中心宝钢股份有限公司技术中心宝钢股份有限公司技术中心

使用热处理炉、X射线衍射仪、电子探针等设备研究了3种18-8不锈钢在700℃氧化性能。发现当18-8不锈钢奥氏体和铁素体双相共存时,钢管表面氧化严重,表面氧化膜呈易于脱落的内层FeCr2O4以及NiCr2O4与外层Fe2O3的双层结构。而当18-8不锈钢... 详细信息

使用热处理炉、X射线衍射仪、电子探针等设备研究了3种18-8不锈钢在700℃氧化性能。发现当18-8不锈钢奥氏体和铁素体双相共存时,钢管表面氧化严重,表面氧化膜呈易于脱落的内层FeCr2O4以及NiCr2O4与外层Fe2O3的双层结构。而当18-8不锈钢呈单相时,合金的抗氧化性能大大地提高。研究指出,在700℃使用时18-8不锈钢表面相结构是不稳定的,合金表面生成的氧化膜终究会脱落。

关键词： 18-8不锈钢氧化相变

来源： cnki会议评论

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cnki会议

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热加工工艺 2021年第10期50卷 30-34页

作者：王维师胜德李长富杨光沈阳航空航天大学航空制造工艺数字化国防重点学科实验室辽宁沈阳110136

利用冷金属过渡焊(CMT)作为增材制造技术制备了18-8不锈钢厚壁结构,通过光学显微镜(OM)、X射线衍射(XRD)仪和扫描电镜(SEM)等研究了该钢的组织和性能。结果表明:CMT工艺下18-8型不锈钢沉积态组织呈现不均匀性,主要包括等轴奥氏体区、原... 详细信息

利用冷金属过渡焊(CMT)作为增材制造技术制备了18-8不锈钢厚壁结构,通过光学显微镜(OM)、X射线衍射(XRD)仪和扫描电镜(SEM)等研究了该钢的组织和性能。结果表明:CMT工艺下18-8型不锈钢沉积态组织呈现不均匀性,主要包括等轴奥氏体区、原始柱晶内分布的奥氏体+δ铁素体区。CMT工艺下沉积态样品的力学性能为抗拉强度580 MPa、硬度210.1 HV,断面收缩率35.2%。通过固溶+时效处理后,塑性得到明显提高,抗拉强度没有明显变化。沉积态和固溶处理下的断口为典型的韧性断裂且断口均有第二相,与固溶态相比,沉积态韧窝深且小,韧窝分布密度高;固溶处理后断口的第二相尺寸小、密度低,对应于固溶处理后样品塑性高这一特性。

关键词：冷金属过渡焊 18-8不锈钢等轴奥氏体显微组织

18－8型不锈钢的相变诱发塑性和形变马氏体

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机械工程材料 1995年第2期19卷 12-14页

作者：曾其英上海第三钢铁厂

研究了１８－８不锈钢在大生产条件下的相变诱发塑性和形变马氏体。建议采用１００～２００℃温轧十常温冷轧二级轧制工艺以提高冷加工性能。对用户单位应用于二次再加工也有实用价值。

关键词： 18-8不锈钢马氏体冷加工相变诱发不锈钢

美国18-8不锈钢废钢价格跌至1300美元／英吨以下

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不锈（市场与信息） 2005年第16期 8-8页

最近，主要不锈钢厂几乎没有8月原料订单。美国18—8不锈钢废钢价格跌至1300美元／英吨以下。一经销商表示，可在1200美元／英吨的价位购得18—8废料。一采购商表示现在有众多经销商主动报盘，而在几个月之前，购买原料是非常困难的。

关键词： 18-8不锈钢美元价格废钢美国不锈钢厂经销商原料订单

18-8系列粗晶不锈钢锅炉管内壁氧化皮大面积剥落防治对策

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中国电力 2008年第5期41卷 37-41页

作者：贾建民陈吉刚李志刚曹杰玉吴生来牟春华张义政王胜西安热工研究院有限公司陕西西安710032 华能日照电厂山东日照276826

对18-8系列粗晶奥氏体不锈钢过热器和再热器蒸汽侧氧化皮快速生长和大面积剥落行为及其防治对策进行了研究。结果表明:超温或运行中管壁金属温度偏高是导致蒸汽侧氧化皮快速生长的最主要原因;原生氧化皮外层与基体金属间过大的热膨胀系... 详细信息

对18-8系列粗晶奥氏体不锈钢过热器和再热器蒸汽侧氧化皮快速生长和大面积剥落行为及其防治对策进行了研究。结果表明:超温或运行中管壁金属温度偏高是导致蒸汽侧氧化皮快速生长的最主要原因;原生氧化皮外层与基体金属间过大的热膨胀系数差异引起的热应力导致了氧化皮的开裂和剥落;大量管子内壁原生氧化皮外层厚度同时达到或超过临界剥落厚度值导致了氧化皮的大面积剥落。防止氧化皮启停炉时大面积剥落的措施应从2个方面入手:通过控制管壁金属温度水平降低氧化皮的生长速度,从而推迟氧化皮首次发生剥落的时间并减少其剥落总量;通过运行调整改变氧化皮的剥落方式,使氧化皮在运行过程中就以碎屑状陆续剥落并随蒸汽流带出管屏,避免在停炉时以大片状发生大面积剥落。

关键词： 18-8不锈钢锅炉管蒸汽氧化氧化皮剥落

填丝TIG焊TA15钛合金与18-8钢接头的微观组织

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焊接学报 2017年第2期38卷 57-60页

作者：刘坤李亚江王娟兰亚洲山东大学材料液固结构演变与加工教育部重点实验室济南250061

以铜焊丝为填充材料对TA15钛合金与18-8不锈钢进行填丝钨极氩弧焊(TIG).利用金相显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、电子探针(EPMA)及显微硬度计对TA15/18-8接头的微观组织、相组成、元素分布及显微硬度进行了分析.结果表明,焊缝组织为铜固溶... 详细信息

以铜焊丝为填充材料对TA15钛合金与18-8不锈钢进行填丝钨极氩弧焊(TIG).利用金相显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、电子探针(EPMA)及显微硬度计对TA15/18-8接头的微观组织、相组成、元素分布及显微硬度进行了分析.结果表明,焊缝组织为铜固溶体枝晶;TA15钛合金侧熔化未混合区为α-Ti与磷化物脆性相Ti_3P,Ti(Cu,Fe)的混合组织;18-8不锈钢侧熔合区为Fe-P共晶组织;磷在18-8不锈钢侧熔合区的聚集促进了共晶组织的形成,未参与共晶反应的铜形成团状聚集区;两侧熔合区显微硬度明显高于热影响区和焊缝,Ti_3P脆性相导致钛合金侧熔化未混合区的显微硬度最高值达720 HV0.5.

关键词： TA15钛合金 18-8不锈钢填丝TIG 微观组织