检索结果-南通市图书馆

异种钢焊接接头熔合区马氏体带的化学成分和组织结构

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太原理工大学学报 1999年第6期30卷 598-601,604页

作者：刘海云吴宇陆文雄太原理工大学材料科学与工程学院

借助光学及电子显微镜，对不锈钢焊条焊接低合金高强钢的异种钢接头熔合区的马氏体带，进行了试验研究。结果表明，马氏体带含大量位错形马氏体、少量的孪晶形马氏体、残余奥氏体以及Ｃｒ２３Ｃ６化合物；熔合区化学成分分布特征缘于... 详细信息

借助光学及电子显微镜，对不锈钢焊条焊接低合金高强钢的异种钢接头熔合区的马氏体带，进行了试验研究。结果表明，马氏体带含大量位错形马氏体、少量的孪晶形马氏体、残余奥氏体以及Ｃｒ２３Ｃ６化合物；熔合区化学成分分布特征缘于不充分的扩散传质；马氏体的数量、亚结构特征以及Ｃｒ２３Ｃ６化合物的形成取决于母材和填充金属的化学成分。

关键词：异种钢焊接接头熔合区马氏体带化学成分钢

相变返温后冷却工艺对82B盘条组织性能的影响

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钢铁 2014年第10期49卷 76-81页

作者：王猛王丽萍罗志俊佟倩孙祖庆李龙飞北京科技大学新金属材料国家重点试验室北京100083 首钢技术研究院北京100043

通过3种高线斯太尔摩风冷工艺,分析了返温后冷却工艺对82B盘条组织性能的影响,在2~10℃/s的范围内返温后冷却速率降低到2℃/s,盘条心部马氏体组织基本消除,同时冷速降低,抗拉强度降低,断面收缩率提高。通过热模拟试验,研究了82B在400~60... 详细信息

通过3种高线斯太尔摩风冷工艺,分析了返温后冷却工艺对82B盘条组织性能的影响,在2~10℃/s的范围内返温后冷却速率降低到2℃/s,盘条心部马氏体组织基本消除,同时冷速降低,抗拉强度降低,断面收缩率提高。通过热模拟试验,研究了82B在400~600℃相变温度区间的组织转变过程,结果显示,随着保温温度提高和保温时间延长,马氏体带含量不断降低。利用OM、SEM和EPMA等方法研究了盘条纵截面马氏体组织形态,发现盘条心部马氏体带是Mn和Cr等合金元素的富集区。对于高线斯太尔摩风冷工艺,盘条心部马氏体组织控制的核心是返温后采用缓慢的冷却速率,延长保温时间,优化82B盘条的组织性能。

关键词：相变偏析马氏体带盘条斯太尔摩

超弹性形状记忆合金管单向拉伸试验的数值模拟

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力学季刊 2005年第3期26卷 389-392页

作者：胡振东孙庆平同济大学教育部固体力学重点实验室上海200092 香港科技大学

NiTi形状记忆合金具有很强的超弹性行为,这种超弹性行为是由于材料在应力作用下发生可逆的马氏体相变所引起。最近Sun和Lee[4]在NiTi形状记忆合金管单向拉伸试验中观测到,应力诱导马氏体相变具有螺旋带状的形貌特征,本文对此作了数值模... 详细信息

NiTi形状记忆合金具有很强的超弹性行为,这种超弹性行为是由于材料在应力作用下发生可逆的马氏体相变所引起。最近Sun和Lee[4]在NiTi形状记忆合金管单向拉伸试验中观测到,应力诱导马氏体相变具有螺旋带状的形貌特征,本文对此作了数值模拟研究。采用包含应变软化效应的三线性本构关系,建立了NiTi形状记忆合金管的三维有限元模型。通过迭代计算,成功地再现了试验中所观察到的螺旋状相变带从形成到长大的全过程。数值计算结果表明,产生这一独特现象的力学机制,在于NiTi形状记忆合金管在拉伸状态下出现的局部变形失稳极其传播。

关键词：形状记忆合金超弹性马氏体带数值模拟

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A508-3钢回火焊道接头组织和性能

焊接 2021年第10期 43-47,63页

作者：唐威山西机电职业技术学院山西长治046011

文中针对A508-3钢,采用镍基合金焊条Ni690在其表面实施了异种材料的回火焊道焊接技术,分析了异种材料回火焊道焊接接头组织和性能,并与常规焊接工艺+590℃×2 h焊后热处理的焊接接头进行了对比。试验结果表明,常规焊接工艺+焊后热处理... 详细信息

文中针对A508-3钢,采用镍基合金焊条Ni690在其表面实施了异种材料的回火焊道焊接技术,分析了异种材料回火焊道焊接接头组织和性能,并与常规焊接工艺+590℃×2 h焊后热处理的焊接接头进行了对比。试验结果表明,常规焊接工艺+焊后热处理的接头硬度虽然粗晶区硬度明显降低,但是马氏体带的硬度降低不明显,而采用回火焊道焊接技术的焊接接头粗晶区和马氏体带的硬度均明显降低;回火焊道技术可以同时软化粗晶区和熔合区,其中粗晶区硬度约为热处理效果的73%~89%,但是获得的接头硬度均匀性更佳。从试验结果来看,能够免除焊后热处理的回火焊道焊接技术是大型结构部件焊接修复或制造时理想的焊接方法。

关键词： A508-3钢回火焊道技术焊后热处理异种金属焊接马氏体带

组织分布及低温回火对双相20钢拉伸性能的影响

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材料热处理学报 1984年第1期 30-41页

作者：沈显璞雷廷权李大军宋诚一北京钢铁研究总院哈尔滨工业大学

本文研究了组织分布不同的双向钢低温回火前后的拉伸行为。结果表明,短针状弥散分布的双相钢综合性能最好,马氏体呈带状分布时,强度高,延性差,这是由于组织分布的不均匀直接导致应变分布的不均匀,使应变集中区域产生早期破断所致。200... 详细信息

本文研究了组织分布不同的双向钢低温回火前后的拉伸行为。结果表明,短针状弥散分布的双相钢综合性能最好,马氏体呈带状分布时,强度高,延性差,这是由于组织分布的不均匀直接导致应变分布的不均匀,使应变集中区域产生早期破断所致。200℃回火后,不同形态分布的双相钢强度明显下降,延伸率大大改善,这主要是由于碳化物的聚集粗化和铁素体的结果。同时加工硬化能力的减弱则是马氏体的弱化削弱了对位错运动障碍所造成的。

关键词：低温回火形态分布粗化铁素体固溶体双相钢复相钢马氏体带拉伸性能组织分布

核电站关键设备异种钢焊接接头16MND5/309L熔合线组织性能研究

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电焊机 2019年第7期49卷 7-12页

作者：柳猛刘飞刘子寅熊志亮黄腾飞邱振生深圳中广核工程设计有限公司核电安全监控技术与装备国家重点实验室广东深圳518172 哈尔滨工程大学黑龙江哈尔滨150001

目前国内主流在役核电堆型为二代压水堆型,关键设备的接管与安全端的焊接均采用异种钢焊接接头,其接头形式为:在接管端堆焊不锈钢隔离层(ER309L+ER308L),再用不锈钢焊材(ER308L)与不锈钢安全端进行对接焊。分析研究国内二代核电技术制造... 详细信息

目前国内主流在役核电堆型为二代压水堆型,关键设备的接管与安全端的焊接均采用异种钢焊接接头,其接头形式为:在接管端堆焊不锈钢隔离层(ER309L+ER308L),再用不锈钢焊材(ER308L)与不锈钢安全端进行对接焊。分析研究国内二代核电技术制造的16MND5/309L/308L/Z2CND18-12N异种钢焊接接头16MND5/309L侧熔合线的金相组织、冲击性能、显微维氏硬度分布、微曲线能谱及断口形貌。结果表明,16MND5/309L侧熔合线冲击性能普遍偏低,部分区域存在脆性断裂,断裂位置一般位于熔合线附近的马氏体带上,以沿晶断口为主,马氏体带整体分布不均匀,且宽度范围无明显规律。16MND5/309L侧熔合线附近硬度值最高,硬度值向16MND5/309L界面两侧呈递减趋势,且在16MND5侧靠近熔合线附近(约0.5~1mm)出现明显的硬度降低区域。16MND5/309L界面处产生碳迁移和脆性过渡层(马氏体带)明显,在熔合线两侧产生一个增碳层和脱碳层,造成16MND5/309L侧熔合线冲击韧性严重下降。

关键词：异种钢焊接接头熔合线马氏体带

热壁加氢反应器不锈钢堆焊复层成分、显微组织的研究

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压力容器 1985年第5期 15-20页

作者：汪栋顾廷富兰州石油化工机器厂

为了防止高温H+HS腐蚀以及连系硫酸的应力腐蚀,热壁加氢反应器内壁必须堆焊一层不锈耐酸钢复层。国内、外多半采用AISI309型(简称309)焊材打底和AISI347型(简称347)焊材堆焊表面层。我厂生产的热壁加氢反应器亦采用相当上述成分的60×0.... 详细信息

为了防止高温H+HS腐蚀以及连系硫酸的应力腐蚀,热壁加氢反应器内壁必须堆焊一层不锈耐酸钢复层。国内、外多半采用AISI309型(简称309)焊材打底和AISI347型(简称347)焊材堆焊表面层。我厂生产的热壁加氢反应器亦采用相当上述成分的60×0.5mm钢带进行堆焊复层。在施焊过程中,为了避

关键词：堆焊层显微组织金相组织马氏体带冲击值热壁加氢反应器低温退火过渡层地层冲击韧性冲击韧度焊态铁素体相复层金属表面保护

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绞线钢心部异常组织成因及控制机理研究

矿冶 2013年第B11期22卷 120-123页

作者：罗志俊王丽萍孔祥涛王立峰王猛李舒笳首钢技术研究院北京100043

采用光学显微镜、扫描电镜分析SWRH82B盘条拉拔断裂的原因,并通过扫描电镜能谱和Thermol-cal计算分析盘条边部珠光体基体和心部马氏体偏析带相变差异。结果表明,盘条心部的网状先共析渗碳体、马氏体带状组织和残余奥氏体等异常组织是拉... 详细信息

采用光学显微镜、扫描电镜分析SWRH82B盘条拉拔断裂的原因,并通过扫描电镜能谱和Thermol-cal计算分析盘条边部珠光体基体和心部马氏体偏析带相变差异。结果表明,盘条心部的网状先共析渗碳体、马氏体带状组织和残余奥氏体等异常组织是拉拔断裂的原因;盘条心部的C偏析导致Acm温度升高,Mn、Cr元素偏析提高奥氏体的稳定性,在A1～Acm温度区间停留时间较长,是出现先共析渗碳体的原因;盘条心部Mn、Cr等元素的偏析,推迟了珠光体组织的转变进程,大部分珠光体相变结束后,冷速过高造成偏析带发生共析转变的时间不足,转变成心部马氏体带和残余奥氏体组织。

关键词： SWRH82B 马氏体带网状渗碳体成分偏析

R6401裂解汽油加氢二段反应器损伤和裂纹分析

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焊接 1998年第7期 16-20页

作者：张清棠孙立巍兰景芳吉林化学工业公司吉林市130000 哈尔滨焊接研究所 150080 大庆石油化工总厂 160000

对某厂30万吨/年乙烯装置裂解汽油二段反应器锻焊接管(A182-F321)与筒体(A387Cr12C12+A240-321)相连角焊缝区裂纹的探伤、检验和分析得出,上述裂纹或位于角焊缝筒体侧熔合区(9例接管),或位于角焊缝金属中(4例接管),两种类型裂纹分别由... 详细信息

对某厂30万吨/年乙烯装置裂解汽油二段反应器锻焊接管(A182-F321)与筒体(A387Cr12C12+A240-321)相连角焊缝区裂纹的探伤、检验和分析得出,上述裂纹或位于角焊缝筒体侧熔合区(9例接管),或位于角焊缝金属中(4例接管),两种类型裂纹分别由角焊缝筒体侧熔合区焊缝一侧形成较宽的马氏体带和增碳带引起的脆化(500HV)及角焊缝金属中含量较高的δ铁素体转变成σ相引起的脆化(A_(?)为6-24J)所诱发。不适当的焊接材料和焊接工艺是造成接管角焊缝区两种形式材质脆化而引发两种性质裂纹的根本原因。

关键词：马氏体带 σ相脆化乙烯反应器焊接焊接接头