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钢面板泡沫铝夹芯梁抗爆性能的数值分析

钢面板泡沫铝夹芯梁抗爆性能的数值分析

按大挠度理论对四边固支矩形钢面板弹塑性调整系数的进一步探讨

2009系统仿真技术及其应用学术会议

作者：康建功石少卿刘颖芳汪敏后勤工程学院军事建筑工程系

为考查HRB335级钢面板泡沫铝夹芯梁的抗爆性能,采用数值模拟方法分析了面板材料分别为304#不锈钢与HRB335级钢,芯材为Alporas泡沫铝共同组成相同重量泡沫铝夹芯梁在不同爆炸荷载作用下的跨中位移与芯材压缩应变的差异。研究结果显示:在... 详细信息

为考查HRB335级钢面板泡沫铝夹芯梁的抗爆性能,采用数值模拟方法分析了面板材料分别为304#不锈钢与HRB335级钢,芯材为Alporas泡沫铝共同组成相同重量泡沫铝夹芯梁在不同爆炸荷载作用下的跨中位移与芯材压缩应变的差异。研究结果显示:在爆炸冲量分别为1.82kNs/m、3.77kNs/m、6.08kNs/m及7.0kNs/m的作用下,HRB335级钢面板泡沫铝夹芯梁跨中位移分别为304#不锈钢面板泡沫铝夹芯梁跨中位移的83%、67%、68%及65%,较304#不锈钢面板泡沫铝夹芯梁具有更好地抵抗爆炸冲击波的能力,而面板材料对泡沫铝夹芯梁的压缩应变影响较小。

关键词：泡沫铝夹芯梁钢面板爆炸荷载数值模拟

来源： cnki会议评论

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水电站设计 1994年第4期10卷 4-12页

作者：王正中西北农业大学水利系

本文通过对弹塑性调整系数α的规范值、按弹塑性薄板理论确定的值、按弹性薄膜理论确定的值以及有限元计算和实验研究结果的全面分析，指出了四边固支钢面板的极限承载力应按承受弯应力、剪应力和中曲面内应力的大挠度中等刚度板的屈服... 详细信息

本文通过对弹塑性调整系数α的规范值、按弹塑性薄板理论确定的值、按弹性薄膜理论确定的值以及有限元计算和实验研究结果的全面分析，指出了四边固支钢面板的极限承载力应按承受弯应力、剪应力和中曲面内应力的大挠度中等刚度板的屈服模式确定；并且在确定弹塑性调整系数。合理值时，应考虑到材料的强度储备和该结构的极限承载力两个方面；从而求出了更切合实际的弹塑性调整系数α的理论值，供设计和修订规范时参考。

关键词：闸门钢闸门钢面板弹塑性大挠度调整承载力

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按薄膜结构对钢面板弹塑性调整系数的探讨

西北水资源与水工程 1992年第4期3卷 39-45页

作者：王正中赵延风徐永前西北农业大学水利系北京勘测设计院

根据能量原理、屈服理论及静力平衡微分方程确定出了弹性薄膜的张力函数、变位函数及极限荷载。进而确定出了弹塑性调整系数的理论值。

关键词：薄膜结构钢面板弹塑性闸门

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关于对钢面板计算例题的商榷

建筑安全 2011年第4期26卷 10-11页

作者：陈宇广东省化州市建筑工程总公司第三公司

《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)条文说明中,对现浇混凝土模板的钢面板的具体计算给出了算例。笔者认为:上述计算过程在荷载取值时存在一些问题,在此提出自己的看法,以求和同行及有关专家、学者商榷,以便今后在作施工组织设... 详细信息

《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)条文说明中,对现浇混凝土模板的钢面板的具体计算给出了算例。笔者认为:上述计算过程在荷载取值时存在一些问题,在此提出自己的看法,以求和同行及有关专家、学者商榷,以便今后在作施工组织设计时有一个统一的认识。

关键词：钢面板计算荷载规范

JUMO不锈钢面板无纸记录仪LOGOSCREEN nt

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软件 2009年第11期30卷 15-15页

对于记录数据安全性最大化及简单快捷的进行评估的要求是一件并不简单的事情。

关键词：无纸记录仪钢面板不锈数据安全性最大化

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太钢不锈客车用不锈钢面板实现“零突破”

不锈（市场与信息） 2009年第22期 9-9页

日前，从太钢不锈了解到，太钢客车用不锈钢产品最后一个难关——车体用面板终于被攻克，并成功应用于北京地铁4号线所有客车，实现车体用面板“零突破”。这是我国地铁车辆生产中首次用国产车体不锈钢面板代替进口产品，同时也标志着... 详细信息

日前，从太钢不锈了解到，太钢客车用不锈钢产品最后一个难关——车体用面板终于被攻克，并成功应用于北京地铁4号线所有客车，实现车体用面板“零突破”。这是我国地铁车辆生产中首次用国产车体不锈钢面板代替进口产品，同时也标志着我国客车车体制造实现了材料i00％国产化。据悉，北京地铁4号线客车用不锈钢i00％采用太钢不锈产品。

关键词：不锈钢产品钢面板太钢车用车体制造北京地铁进口产品地铁车辆

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钢闸门面板弹塑性极限承载力研究

钢闸门面板弹塑性极限承载力研究

作者：曹继伟西安理工大学

学位级别：硕士

钢闸门面板在进入弹塑性阶段后其控制点的弯曲应力在三个方向发生塑性重调整,能够限制应力高峰区塑性变形的发展,因而即使进入弹塑性阶段,残余变形仍很小,强度储备仍很大。故在用容许应力法计算面板时,世界各国都给容许应力乘以大于1的... 详细信息

钢闸门面板在进入弹塑性阶段后其控制点的弯曲应力在三个方向发生塑性重调整,能够限制应力高峰区塑性变形的发展,因而即使进入弹塑性阶段,残余变形仍很小,强度储备仍很大。故在用容许应力法计算面板时,世界各国都给容许应力乘以大于1的弹塑性调整系数,以此来反映面板的弹塑性极限承载力。钢闸门面板设计公式中的弹塑性调整系数的理论值究竟是多少,这是规范制定及生产设计中极为关心的问题。本文根据板壳理论及结构塑性极限分析定理,分别推求出了四边固支、四边简支、两对边简支两对边固支钢闸门面板的弹性极限承载力及塑性极限承载力,从而给出了钢闸门面板计算公式中的弹塑性调整系数的理论值。具体内容和结论如下：1.介绍了钢闸门面板设计的方法;依据实验和理论分析的结果,指出钢闸门面板设计中存在的问题;简述了弹性薄板弯曲理论的基本假设及其发展的历史演变。2.根据薄板弯曲的基本假设和有关概念,推导了等厚度矩形薄板的基本微分方程,阐述了矩形板的边界(固支边、简之边和自由边)条件;根据能量原理的李兹法和矩形薄板的基本微分方程,得到了均布荷载作用下的四边固支矩形薄板的挠度函数;论述了对边简支矩形薄板的单三角级数解,进而得到了均布荷载作用下的四边简支矩形薄板的挠度函数,在此基础上,根据叠加原理,得到均布荷载作用下的对边固支对边简支矩形薄板的挠度函数。3.依据均布荷载作用下,按薄板的小挠度理论求得的四边固支、四边简支和对边固支对边简支矩形薄板的挠曲面函数,和由实验及理论分析确定的控制点,继而确定了其弹性极限荷载。根据结构塑性极限分析定理,由上限定理确定了上限荷载,由下限定理确定了下限荷载,采用二者的平均值作为塑性极限荷载的近似值。最终,得到弹塑性调整系数的理论公式,由塑性极限荷载与弹性极限荷载的比值来确定,并列出了弹塑性调整系数计算表格。依此将理想弹塑性材料的理论弹塑性调整系数和现行规范值随长宽比的变化曲线绘图比较。4.在薄板小挠度弯曲的基础上,舍弃中面内不伸缩和无剪切变形的假定,即考虑薄膜力的作用,在此条件下,推导了薄板大挠度弯曲的几何方程、应力分量和基本微分方程,论述了应力函数应该满足的边界条件。5.根据能量原理的伽辽金法和变分原理,对薄板大挠度弯曲的基本微分方程进行变换。选取适当的坐标系,根据边界条件选择挠度的近似函数,按结构塑性极限分析理论中拉弯构件的极限条件,进而推导得出均布荷载作用下的塑性极限承载力。最终,得到弹塑性调整系数的理论公式,由所求得的塑性极限荷载与弹性极限荷载(薄板小挠度理论的结果)的比值来确定,并列出了弹塑性调整系数计算表。依此将理想弹塑性材料的理论弹塑性调整系数和现行规范值随长宽比的变化曲线绘图比较。6.根据能量原理、屈服理论及静力平衡微分方程确定出了弹性薄膜的张力函数、变位函数及塑性极限荷载,进而确定出了弹塑性调整系数的理论值。

关键词：钢面板弹性极限荷载塑性极限荷载弹塑性调整系数

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钢闸门面板弹塑性调整系数的研究

西北农业大学学报 1995年第2期23卷 84-88页

作者：王正中西北农业大学水利与建筑工程学院

通过对弹塑性调整系数α规范值、按弹塑性薄板理论和弹性薄膜理论确定的值，以及有限元计算和实验研究结果的全面分析，提出四边固支钢面板的极限承载力应按承受弯应力、剪应力和中曲面内应力的大挠度中等刚度板的屈服模式确定。在确定... 详细信息

通过对弹塑性调整系数α规范值、按弹塑性薄板理论和弹性薄膜理论确定的值，以及有限元计算和实验研究结果的全面分析，提出四边固支钢面板的极限承载力应按承受弯应力、剪应力和中曲面内应力的大挠度中等刚度板的屈服模式确定。在确定弹塑性调整系数。合理值时，应考虑材料的强度储备和结构的极限承载力两个方面，从而求出更切合实际的弹塑性调整系数α的理论值，此值可供设计和修订规范时参考。

关键词：钢闸门钢面板极限荷载大挠度理论弹塑性调整系数

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钢闸门面板弹塑性极限承载力计算

水利水电科技进展 2000年第2期20卷 38-41页

作者：刘玲王正中白鹏祥北方交通大学经济管理学院北京100044 西北农业大学水利与建筑工程学院陕西咸阳712100 陕西省泾惠渠管理局陕西三原710038

钢闸门的面板在进入弹塑性阶段后 ,仍有很大的强度储备 .根据板壳理论及结构塑性极限分析定理 ,分别推求出了钢闸门面板的弹性极限承载力及塑性极限承载力 ,从而给出了钢闸门面板设计公式中的弹塑性调整系数的理论值。

关键词：钢面板弹性极限承载力塑性极限承载力钢闸门