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连铸坯二次冷却的非稳态控制

钢铁研究学报 2002年第4期14卷 73-76页

作者：韩朋张兴中钢铁研究总院连铸中心北京100081

非稳态控制是一种新的铸坯冷却的控制方法 ,其特点是用时间作为供水的控制参数。与其它方法相比 ,非稳态控制具有操作简便、冷却效果好的优点 ,值得推广使用。

关键词：连铸坯二次冷却非稳态控制坯龄

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连铸坯全断面非金属夹杂物成分分布的预报

钢铁 2021年第10期56卷 74-82页

作者：张月鑫张立峰王举金牛凯军王亚栋北京科技大学冶金与生态工程学院北京100083 燕山大学亚稳材料制备技术与科学国家重点实验室河北秦皇岛066004

为了研究连铸坯全断面非金属夹杂物成分的空间分布,以帘线钢为研究对象,分析了连铸坯宽度方向中心位置由内弧到外弧夹杂物平均成分的变化。随着距连铸坯表层距离的增加,夹杂物中SiO_(2)质量分数由53%显著增加至75%左右,随后逐渐减少到60... 详细信息

为了研究连铸坯全断面非金属夹杂物成分的空间分布,以帘线钢为研究对象,分析了连铸坯宽度方向中心位置由内弧到外弧夹杂物平均成分的变化。随着距连铸坯表层距离的增加,夹杂物中SiO_(2)质量分数由53%显著增加至75%左右,随后逐渐减少到60%;MnO质量分数先减少至12.59%,然后增加至27.87%;CaO和Al_(2)O_(3)含量变化较小。此外,建立了可用于预报连铸坯全断面夹杂物成分分布的动力学模型,该模型耦合了钢的传热和凝固、夹杂物成分转变热力学,以及元素在钢中的扩散3方面内容。使用该模型计算得到的氧化夹杂物成分的变化趋势与试验结果基本一致,验证了模型的准确性。同时利用该模型研究了不同总铝、总钙和总氧含量条件的连铸坯内夹杂物成分的演变。其中总铝含量对夹杂物的成分分布影响最大,当总铝质量分数由0.000 1%增至0.001 0%时,夹杂物中SiO_(2)质量分数由57%~64%降至34%~39%;Al_(2)O_(3)质量分数由8%~10%增至37%~41%;MnO含量基本上没有发生变化;CaO质量分数由13%~17%降至8%~10%。

关键词：帘线钢夹杂物热力学动力学连铸坯

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气隙对连铸坯应力分布影响的有限元数值模拟

钢铁 1999年第7期34卷 25-27,45页

作者：王恩刚赫冀成杨泽宽陈海耿东北大学

建立了结晶器内连铸坯热弹塑性应力有限元数学模型。在热弹塑性本构方程中考虑了材料力学性能、屈服函数随温度和应变速率的变化。着重研究了气隙对坯壳应力分布的影响。研究结果表明：当坯壳角部有明显的气隙形成时，铸坯偏角区成为热... 详细信息

建立了结晶器内连铸坯热弹塑性应力有限元数学模型。在热弹塑性本构方程中考虑了材料力学性能、屈服函数随温度和应变速率的变化。着重研究了气隙对坯壳应力分布的影响。研究结果表明：当坯壳角部有明显的气隙形成时，铸坯偏角区成为热节区。在此热节区内，坯壳受到拉应力的作用。

关键词：连铸应力气隙有限元数值模拟连铸坯

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连铸坯凝固偏析和高强热轧盘条的组织遗传性

钢铁研究学报 2007年第1期19卷 44-47页

作者：黄贞益陈光牛亚然王光朋黄一新刘文学南京理工大学材料科学与工程系江苏南京210094 安徽工业大学材料科学与工程学院南京钢铁有限集团公司技术中心江苏南京210035

通过对热轧盘条和连铸坯光学显微镜、扫描电镜观察和能谱分析以及化学成分检验,研究了高碳热轧盘条组织与连铸坯凝固偏析的关系。结果表明:碳、锰严重偏析是导致高强度预应力盘条中偏析带形成的主要原因。偏析带组织为非索氏体,其强度高... 详细信息

通过对热轧盘条和连铸坯光学显微镜、扫描电镜观察和能谱分析以及化学成分检验,研究了高碳热轧盘条组织与连铸坯凝固偏析的关系。结果表明:碳、锰严重偏析是导致高强度预应力盘条中偏析带形成的主要原因。偏析带组织为非索氏体,其强度高,塑性差,在轧制过程中易产生微裂纹和孔洞;连铸坯的偏析会直接遗传给热轧盘条,严重影响热轧盘条的组织和性能。因此,针对连铸坯偏析的遗传性,制定了改进措施,经生产证明其效果显著。

关键词：热轧盘条偏析连铸坯遗传

高碳钢连铸坯凝固过程溶质宏观偏析的数值模型

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东北大学学报（自然科学版） 2002年第6期23卷 549-552页

作者：张红伟王恩刚赫冀成东北大学材料电磁过程研究教育部重点实验室辽宁沈阳110004

采用Fe C二元合金的紊流、凝固传热及溶质传输三维耦合模型 ,针对铸坯不同碳质量分数对凝固过程溶质分布的影响进行数值模拟 ,凝固过程以柱状晶生长方式进行 ,遵循局部热力学平衡· 研究发现 ,与低碳钢相比 ,高碳钢的凝固坯壳较薄 ,等... 详细信息

采用Fe C二元合金的紊流、凝固传热及溶质传输三维耦合模型 ,针对铸坯不同碳质量分数对凝固过程溶质分布的影响进行数值模拟 ,凝固过程以柱状晶生长方式进行 ,遵循局部热力学平衡· 研究发现 ,与低碳钢相比 ,高碳钢的凝固坯壳较薄 ,等温曲线较为光滑 ,糊状区范围较大· 碳质量分数较高的钢种 ,偏析较轻 ;而低碳钢。

关键词：凝固过程溶质高碳钢连铸坯宏观偏析数值模拟

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连铸坯横向断裂影响因素的分析

钢铁 2009年第8期44卷 48-51页

作者：隋晓红李平谢广群李昊涵鞍钢技术中心辽宁鞍山114009 中南大学湖南长沙410083

对含Si低碳钢连铸坯发生的横向断裂缺陷进行了金相、扫描电镜检验分析及加热工艺模拟试验;对铸坯从钢水凝固到轧前加热断裂的热历程中所受外力及其与裂纹形成的关系进行了分析。检验分析结果表明:引起铸坯横向断裂的主要原因是浇注时钢... 详细信息

对含Si低碳钢连铸坯发生的横向断裂缺陷进行了金相、扫描电镜检验分析及加热工艺模拟试验;对铸坯从钢水凝固到轧前加热断裂的热历程中所受外力及其与裂纹形成的关系进行了分析。检验分析结果表明:引起铸坯横向断裂的主要原因是浇注时钢水过热度高,凝固组织冷却慢,晶粒发生了严重的粗化,柱状晶间界的强度大大降低,使铸坯在弯曲矫直过程中形成内部裂纹,当再加热时,其热应力使内部裂纹进一步扩展而开裂。所以,控制好铸坯的浇注温度,提高铸坯中心等轴晶率,是防止含硅低碳钢连铸坯横向断裂的有效途径。

关键词：连铸坯横向断裂柱状晶枝晶

高洁净低合金钢16MnR连铸坯高温延塑性研究

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钢铁 2001年第12期36卷 51-54页

作者：张丽珠刘新宇王新华周有预尹作雄北京科技大学武汉钢铁(集团)公司

采用 Gleeble- 15 0 0热模拟试验机测试了高洁净度 16 Mn R钢连铸坯的高温延塑性。16 Mn R钢的第脆性温度区在凝固温度～ 136 0℃之间 ,第脆性温度区在 75 0～ 70 0℃之间。由于钢中氮、氧、硫等杂质含量很低 ,因此第脆性温度区... 详细信息

采用 Gleeble- 15 0 0热模拟试验机测试了高洁净度 16 Mn R钢连铸坯的高温延塑性。16 Mn R钢的第脆性温度区在凝固温度～ 136 0℃之间 ,第脆性温度区在 75 0～ 70 0℃之间。由于钢中氮、氧、硫等杂质含量很低 ,因此第脆性温度区范围很窄 ,主要发生在 γ+α两相区。

关键词：高洁净钢低合金钢高温延塑性脆性温度区连铸坯

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含钒微合金钢连铸坯高温塑性的研究

钢铁 2000年第1期35卷 51-54页

作者：刘新宇许中波王新华杜德信赵克文伍兵北京科技大学攀枝花钢铁研究院

对含钒微合金化钢连铸坯的高温塑性及变形试样中钒的碳、氮化物析出量进行了研究。研究结果表明，钒的碳、氮化物析出比在９００～８２５ ℃之间最高，８２５ ℃时钒的碳、氮化物析出速率最大，在８００～７００ ℃之间，变形试样中仍... 详细信息

对含钒微合金化钢连铸坯的高温塑性及变形试样中钒的碳、氮化物析出量进行了研究。研究结果表明，钒的碳、氮化物析出比在９００～８２５ ℃之间最高，８２５ ℃时钒的碳、氮化物析出速率最大，在８００～７００ ℃之间，变形试样中仍有１０％～１７％钒的碳、氮化物析出。钒对钢在第Ⅲ脆性温度区的塑性有较大的影响，含钒高的钢铸坯试样脆化程度严重，且脆化向低温方向延伸。

关键词：钒微合金化钢连铸坯热塑性碳化物氮化物

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管线钢连铸坯洁净度研究

钢铁 2003年第5期38卷 19-21页

作者：张彩军郭艳永蔡开科袁伟霞余志祥邹阳袁凡成汪小川北京科技大学武汉钢铁集团公司

针对武钢三炼钢厂“BOF→ Ar→ RH→ L F→ CC”的管线钢生产工艺 ,采取示踪剂示踪、系统取样、综合分析的方法 ,对 RH处理前后、L F处理前后、中间包和铸坯中 T[O]、显微夹杂及宏观夹杂物的变化进行了系统研究。研究表明 ,铸坯中 T[O]... 详细信息

针对武钢三炼钢厂“BOF→ Ar→ RH→ L F→ CC”的管线钢生产工艺 ,采取示踪剂示踪、系统取样、综合分析的方法 ,对 RH处理前后、L F处理前后、中间包和铸坯中 T[O]、显微夹杂及宏观夹杂物的变化进行了系统研究。研究表明 ,铸坯中 T[O]平均值为 0 .0 0 14 7%和 0 .0 0 182 % ,显微夹杂物为 2 .78个 / m m2 ,大型夹杂物数量为 1.13mg/ (10 kg) ,各项洁净度指标均达到了很高水平。

关键词：炼钢管线钢连铸坯洁净度夹杂物