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螺纹钢筋轧后控冷过程中的数学模型

钢铁 1996年第1期31卷 44-48页

作者：蔡庆伍方安祥宋佩莼李月琴北京科技大学

根据螺纹钢筋轧后控冷中的热交换特点，从理论上进行了分析与推导，并利用数学方法进行简化，得到结构简单实用的数学模型。该套模型参数采用现场实测数据回归而得，并采用自学习方式进行跟踪修正，控制精度高，对现场环境变化适应性强... 详细信息

根据螺纹钢筋轧后控冷中的热交换特点，从理论上进行了分析与推导，并利用数学方法进行简化，得到结构简单实用的数学模型。该套模型参数采用现场实测数据回归而得，并采用自学习方式进行跟踪修正，控制精度高，对现场环境变化适应性强，适合于现场控制。

关键词：数学模型自学习轧后控冷螺纹钢筋

HRB400热轧带肋钢筋轧后控冷工艺生产实践

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热加工工艺 2016年第11期45卷 160-162页

作者：王贺龙张朝晖冯璐刘世锋赵福才解西东西安建筑科技大学冶金工程学院陕西西安710055 西安建筑科技大学华清学院陕西西安710055

HRB400热轧带肋钢筋生产时加入较大比率的钒铁和锰铁合金对钢材的成本影响很大。为了降低成本,减少合金用量,利用轧后控冷工艺进行了HRB400钢筋性能的试验研究。结果表明,在合理控制冷却参数后,HRB400钢筋试样的金相组织主要为铁素体和... 详细信息

HRB400热轧带肋钢筋生产时加入较大比率的钒铁和锰铁合金对钢材的成本影响很大。为了降低成本,减少合金用量,利用轧后控冷工艺进行了HRB400钢筋性能的试验研究。结果表明,在合理控制冷却参数后,HRB400钢筋试样的金相组织主要为铁素体和珠光体,未发现贝氏体等硬化组织;这样,可提高钢筋的屈服强度15~30MPa,抗拉强度20~40MPa,而且产品表面质量有所改善。在产品质量满足标准的情况下,试验的HRB400钢筋吨钢成本降低。

关键词：热轧带肋钢筋轧后控冷力学性能

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低合金高强度H型钢轧后控冷工艺研究

低合金高强度H型钢轧后控冷工艺研究

作者：邢军安徽工业大学

学位级别：硕士

资源短缺、环境恶化要求钢铁企业必须采用节约型、减量化的成分设计和优化的生产工艺，获得高附加值的钢铁产品。本文根据马钢H型钢厂超快速冷却设备生产条件，分析国内外板材和中厚板的超快速冷却技术，并结合微合金化技术，研究低合... 详细信息

资源短缺、环境恶化要求钢铁企业必须采用节约型、减量化的成分设计和优化的生产工艺，获得高附加值的钢铁产品。本文根据马钢H型钢厂超快速冷却设备生产条件，分析国内外板材和中厚板的超快速冷却技术，并结合微合金化技术，研究低合金高强度H型钢轧后控冷工艺，开发出性能更加优越，资源更加节约的低合金高强度H型钢产品。通过实验室热模拟实验，研究了冷却速度对过冷奥氏体相变行为及组织性能的影响。应用非线性有限元软件MSC/MARC对轧后控冷过程中H型钢的温度场进行了模拟分析。在上述基础上，通过热轧实验，研究了超快冷工艺参数对H型钢的组织性能的影响。确定了在超快速冷却条件下不同级别H型钢的合理成分和控制冷却工艺。主要结论为：（1）VN微合金钢在冷却速度为0.1～70℃/s时发生过冷奥氏体向铁素体转变，铁素体晶粒随着冷却速度的增大而减小;在冷却速度为0.1～7℃/s时发生过冷奥氏体向珠光体转变;在冷却速度为3～70℃/s时发生过冷奥氏体向贝氏体转变;在冷却速度达15℃/s以上发生过冷奥氏体向马氏体转变。（2）对于VN微合金钢，控制轧后冷却速度在10～13℃/s之间，终冷温度在587℃以下，可以得到强韧性较好的理想室温组织（针状铁素体＋贝氏体或有少量珠光体）。（3）在水压为1.3MPa的情况下，利用有限元软件模拟了不同厚度规格H型钢轧后控冷过程的温度场，为了避免在控冷过程中发生马氏体转变，同时又能最大限度地降低断面温度，确定了15mm厚规格H型钢轧后喷水冷却时间为3.1秒，20mm厚规格H型钢轧后喷水冷却时间为3.5秒，30mm厚规格H型钢轧后喷水冷却时间为4.3秒。（4）通过超快冷热轧试验，在C、Si含量基本相同的情况下，含1.4%Mn的普通低合金钢的屈服强度达到了420MPa级别，含0.02%V的低合金钢的屈服强度达到了460MPa级别;含0.07%V的低合金钢的屈服强度达到了500MPa级别。确定了各级别（420MPa、460MPa、500MPa）H型钢在采用超快速冷却技术下合金成分的合理范围。（5）根据温度场模拟、热轧试验和实际轧制参数，确定了不同规格H型钢的轧后控冷工艺。

关键词：低合金高强度H型钢轧后控冷超快速冷却温度场 CCT曲线

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轧后控冷对厚壁热轧H型钢力学性能的影响

轧钢 2019年第5期36卷 51-54,62页

作者：夏勐汪杰彭林黄琦邢军何军委马鞍山钢铁股份有限公司技术中心

对比分析了不同轧后控冷工艺对厚壁热轧H型钢产品力学性能的影响。结果表明,对于翼缘厚度为50 mm的热轧H型钢,采用轧后控冷工艺,其屈服强度可达397 MPa,抗拉强度可达543 MPa,断后伸长率为29.5%,0℃冲击功均值为132 J;实际生产中,控冷段... 详细信息

对比分析了不同轧后控冷工艺对厚壁热轧H型钢产品力学性能的影响。结果表明,对于翼缘厚度为50 mm的热轧H型钢,采用轧后控冷工艺,其屈服强度可达397 MPa,抗拉强度可达543 MPa,断后伸长率为29.5%,0℃冲击功均值为132 J;实际生产中,控冷段轧件表面冷速不低于54℃/s,出控冷段时轧件表面温度不高于590℃,既能获得优良的力学性能,又能满足组产经济性的要求。

关键词：热轧H型钢轧后控冷力学性能

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GCr15棒材的轧后控冷及球化退火工艺

上海金属 1985年第4期 1-9页

作者：樊志札陈时雍陆关福上海钢铁研究所上海钢铁工艺技术研究所西安交通大学上海第五钢铁厂

本文叙述了应用805-1型湍流式高效率水冷装置进行GCr15轴承钢棒材轧后控制冷却工艺试验,研究了控冷温度,水冷时间及终轧温度等主要工艺参数对球化退火前的显微组织的影响。探讨了轧后控制冷却钢材的球化机理。结果表明:φ32mm GCr15轴... 详细信息

本文叙述了应用805-1型湍流式高效率水冷装置进行GCr15轴承钢棒材轧后控制冷却工艺试验,研究了控冷温度,水冷时间及终轧温度等主要工艺参数对球化退火前的显微组织的影响。探讨了轧后控制冷却钢材的球化机理。结果表明:φ32mm GCr15轴承钢棒材合适的控制冷却工艺为终轧温度900～950℃,轧后水冷时间3.2秒,控冷温度600～700℃,该工艺能获得较理想的索氏体预备组织,组织的均匀性良好。轧后控制冷却棒材的球化退火时间可以缩短1/4,碳化物的大小分布和形态亦得到了改善。钢材的接触疲劳寿命、静弯强度、冲击和耐磨性能以及切削加工性能均较热轧钢材有明显地提高。

关键词：轧后控冷 GCr15 棒材保温时间碳化物球化球化退火工艺球化退火热轧钢材

微量钒钛处理16MnR钢在轧后控冷组织与性能的研究

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四川冶金 1986年第1期 40-45页

作者：冯光纯谢显宏陈世芳重庆大学冶金及材料工程系重庆大学冶金及材料工程系讲师助工

本文就钒钛处理16MnR钢,研究了轧后冷却速度对组织与性能的影响,探讨了能取得较好综合性能的轧后冷却制度及合理的冷却装置。

关键词：冷速总变形量轧后控冷终轧温度轧制温度铁素体晶粒控轧控冷钒钛

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55SiMnMo钢轧后控冷工艺的研究

轧钢 1987年第1期 16-22页

作者：董鑫业徐曙光方成悦刘展各谢子健彭季云冶金部钢铁研究总院贵阳钢厂

用55SiMnMo钢生产六角中空钎钢已有十多年的历史。它属于贝氏体钢,通常经正火后使用,杆体硬度为HRC30～40时具有较高的使用寿命。此钢淬透性较好,其硬度除与成分有关外,对冷却速度十分敏感(尤其是成分在上限时),所以硬度很难控制。为

关键词：控冷工艺钎钢转变曲线连续冷却穿水冷却风冷轧后控冷表面硬度硬度值水淬结晶状断口热加工模拟试验冷却速度淬火马氏体上贝氏体贝氏体转变

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印尼玛士达棒材轧后控冷工艺及设备的研究

首钢科技 1992年第4期 6-10页

作者：鲁丽燕金大华

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大断面轴承钢轧后控冷工艺的数值模拟分析

辽宁科技大学学报 2013年第2期36卷 124-126,131页

作者：赵贺楠李胜利辽宁科技大学材料与冶金学院辽宁鞍山114051

大断面轴承钢棒材轧制后,冷却速度过小心部易出现网状碳化物;冷却速度过大棒材表面容易形成马氏体,导致表面出现裂纹。为了分析轴承钢内部温度场变化规律,获得制定合理冷却工艺的依据,利用ANSYS有限元模拟软件对直径80mm GCr15轴承钢棒... 详细信息

大断面轴承钢棒材轧制后,冷却速度过小心部易出现网状碳化物;冷却速度过大棒材表面容易形成马氏体,导致表面出现裂纹。为了分析轴承钢内部温度场变化规律,获得制定合理冷却工艺的依据,利用ANSYS有限元模拟软件对直径80mm GCr15轴承钢棒材轧后冷却过程温度场进行仿真,结果表明:80mmGCr15轴承钢棒材表面最低温度是379℃,经历80s后心部温度降到650℃,心部最大平均温降速度为3.13℃/s。最佳冷却工艺为:水冷3s+空冷5s+水冷3s+空冷8s+水冷5s+空冷10s+水冷5s+空冷。

关键词： GCr15轴承钢轧后控冷温度场模拟