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粉末成分对等离子熔敷Fe-Cr-C-Ti涂层组织结构的影响

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实验室研究与探索 2014年第11期33卷 15-19页

作者：刘均波王立梅刘均海潍坊学院机电与车辆工程学院山东潍坊261061 山东科技大学材料学院山东青岛266510 潍坊学院信息与控制工程学院山东潍坊261061 威海职业学院机电系山东威海264210

为提高涂层质量和性能,以钛粉或钛铁粉、铬粉、铁粉和碳的前驱体(蔗糖)为原料,在前期制备等离子熔敷Fe-Cr-C涂层基础上添加一定量的Ti,通过前驱体碳化复合技术制备了Fe-Cr-C-Ti等离子熔敷复合粉末,并采用等离子熔敷技术在Q235钢表面原... 详细信息

为提高涂层质量和性能,以钛粉或钛铁粉、铬粉、铁粉和碳的前驱体(蔗糖)为原料,在前期制备等离子熔敷Fe-Cr-C涂层基础上添加一定量的Ti,通过前驱体碳化复合技术制备了Fe-Cr-C-Ti等离子熔敷复合粉末,并采用等离子熔敷技术在Q235钢表面原位合成了Fe-Cr-C-Ti涂层。采用SEM对添加不同粉末成分(不同C、Ti、Cr含量)时制备出的涂层的显微组织结构进行了分析。结果表明:随着C含量的增加,涂层中(Cr,Fe)7C3共晶相逐渐增加,奥氏体相相对减少,Ti C颗粒形态从等轴状向树枝状转变。随着Ti含量的增加,Ti C颗粒尺寸逐渐增加,形态由等轴状向树团聚和枝状状转变,(Cr,Fe)7C3共晶逐渐减少,奥氏体相逐渐增加。随着Cr含量的增加,(Cr,Fe)7C3共晶相逐渐增加,奥氏体相逐渐减少,Ti C颗粒形态由树枝状向等轴状转变。

关键词：粉末成分等离子熔敷 Fe-Cr-C-Ti涂层组织结构

粉末成分对铝/钢异种金属激光填粉焊接质量的影响

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粉末成分对铝/钢异种金属激光填粉焊接质量的影响

作者：杨旭东长春理工大学

学位级别：硕士

铝／钢异种金属复合结构兼顾了前者质量轻、耐腐蚀、易加工和后者强度高、塑性、韧性好等优良性能,在现代制造业中得到了广泛的应用。但两种材料在物理和化学性能上存在着巨大的差异,导致铝／钢熔焊存在诸多困难。与普通热源相比,激光... 详细信息

铝／钢异种金属复合结构兼顾了前者质量轻、耐腐蚀、易加工和后者强度高、塑性、韧性好等优良性能,在现代制造业中得到了广泛的应用。但两种材料在物理和化学性能上存在着巨大的差异,导致铝／钢熔焊存在诸多困难。与普通热源相比,激光束具有极高的功率密度,作用面积小,焊后接头的应力、应变小,是异种金属焊接的理想方法之一。本文以激光深熔焊为原理采用预置粉末和添加夹层金属的方式对铝合金和钢进行对接焊试验,试验中将激光束偏向钢板一侧。预置粉末成分为硅粉,硼粉,1%浓度的铝基稀土粉末,夹层金属为纯铜箔。研究了主要工艺参数对铝／钢激光对接焊焊缝成型的影响。观察不同粉末作用下的焊缝微观组织,测试了主要元素的分布情况和界面反应层的物相组成。讨论了不同粉末对接头力学性能的影响,并分析了不同粉末成分控制界面反应层生长的作用。结果表明：硅元素能够细化焊缝组织,增加熔池流动性,界面处形成了Fe4(Al,Si)***2(Al, Si)***3Si金属间化合物。Fe3Si的形成抑制了层状Fe2Al5的生长,使接头拉伸强度提高了84.4%。硼元素能够细化熔化区组织,在界面反应层中,B原子以间隙固溶的方式进入到Fe2Al5晶界内电子密度稀薄的位置,使电荷分布更加均匀,位错可动性提高,进而增加了Fe2Al5的塑性。同时,B原子在Fe2Al5晶界中的聚集,阻塞了Fe原子向a-A1中的扩散通道,减少了Fe4Al13的形成,并使残余的针状Fe4Al13趋于圆整,接头强度提高了1.18倍。稀土铈能与焊缝中的O,S原子结合形成Ce2O3,Ce2O2S和CeS细小的高熔点化合物并细化焊缝组织。稀土铈由于极强的化学活泼性富集在层状Fe2Al5周围,阻碍Fe元素向Al焊缝内扩散,抑制了针状Fe4A113化合物的形成。同时,稀土铈与Al元素形成的高熔点化合物充当异质形核剂使Fe2Al5才目得到细化,接头强度提高了16.7%。添加铜箔夹层的焊缝中,铜箔形成了铝、钢间的过度桥梁,使对接面处铝／钢物理性质过度平缓,有效降低了界面处液态金属的温度梯度和热传递速率。因此熔池的高温停留时间延长,焊缝金属熔化量增加。铜箔夹层改善了***高温流动性,元素混合充分,避免了Fe元素在局部区域内的过度聚集,抑制了粗大板条状Fe4Al13的产生。界面处Cu元素固溶于Fe2Al5和Fe4Al13中,并形成了CuAl2.

关键词：铝/钢填粉焊接粉末成分金属间化合物

激光定向能量沉积Ti/ZrO2-Al2O3梯度材料的制备及组织性能探究

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粉末冶金工业 2024年第5期 16-24+31页

作者：夏熙珍刘冰李瑞迪赖端刘鑫炎侯亚平中南大学粉末冶金国家重点实验室武汉第二船舶设计研究所湖南华曙高科技有限责任公司湖南省计量检测研究院

选用激光定向能量沉积技术制备了Ti金属/ZrO2-Al2O3复合陶瓷梯度材料，通过扫描电镜、能谱仪、维氏硬度计对其显微组织、元素分布及显微硬度变化进行了系统分析，探究了ZrO2陶瓷粉末中Al2O3含量对材料组织性能的影响。结果表明，随着Al... 详细信息

选用激光定向能量沉积技术制备了Ti金属/ZrO2-Al2O3复合陶瓷梯度材料，通过扫描电镜、能谱仪、维氏硬度计对其显微组织、元素分布及显微硬度变化进行了系统分析，探究了ZrO2陶瓷粉末中Al2O3含量对材料组织性能的影响。结果表明，随着Al2O3含量增加，金属相和陶瓷相混合更加均匀，但界面处开裂现象更严重；混合粉末中Al2O3含量的增加会导致样品中陶瓷区域硬度增加，当Al2O3含量为30%时，硬度值最高达到1 344.5HV0.2，但在结合区只有当Al2O3含量增大至30%时硬度明显提升，达到1 187.3 HV0.2。

关键词：激光沉积金属/陶瓷梯度材料界面结合粉末成分组织形貌

激光熔覆对304不锈钢表面摩擦磨损性能的影响

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材料热处理学报 2015年第8期36卷 223-228页

作者：冯爱新陈风国裴绍虎薛伟章正刚吕豫文庄绪华印成温州大学机电工程学院浙江温州325035 江苏大学机械工程学院江苏镇江212013 常州光电技术研究院江苏常州213164

采用激光熔覆对304不锈钢表面处理得到不同的熔覆层,研究了激光功率和粉末成分对涂层磨损量以及摩擦系数的影响。利用CETR UMT-2型摩擦磨损试验机进行干滑动磨损试验,采用SURFCOM 130A型粗糙度仪扫描熔覆层表面磨痕,采用ESM及EDS观察磨... 详细信息

采用激光熔覆对304不锈钢表面处理得到不同的熔覆层,研究了激光功率和粉末成分对涂层磨损量以及摩擦系数的影响。利用CETR UMT-2型摩擦磨损试验机进行干滑动磨损试验,采用SURFCOM 130A型粗糙度仪扫描熔覆层表面磨痕,采用ESM及EDS观察磨损表面形貌,分析其磨损形式。结果表明:C类涂层(Ni60:92%,C;2%,Mo S2:6%)在1.8 k W激光下制备的涂层C2的磨损量为1.452×10-2mm3,相对耐磨性达到基体的6.39倍,磨损形式主要为疲劳磨损,伴随轻微磨粒磨损;E类涂层(Ni60:92%,C:6%,Mo S2:2%)在2.0 k W激光下制备的涂层E3的磨损量仅为0.925×10-2mm3,耐磨性最好,磨损形式主要为磨粒磨损;添加润滑相的E3涂层的摩擦系数高于C2,但是在整个实验过程中比较稳定;磨损特性的改善表明石墨与Mo S2之间有良好的协同效应。

关键词：激光熔覆摩擦磨损激光功率粉末成分磨损机制

反应等离子喷涂TiN-TiC_(0.2～0.3)N_(0.7～0.8)-TiB_2基陶瓷复合涂层的性能

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材料保护 2015年第11期48卷 25-27,42页

作者：马静胡建文闫冬青河北科技大学材料学院河北石家庄050018

为了制备性能优良的Ti-B-N涂层，以Ti-B4C-C—N为反应体系、选用2种粉末配方，采用反应等离子喷涂法在Q235碳钢表面制备了TiN-TiC0．2~0．3N0．7~0．8-TiB2基陶瓷复合涂层，并对其物相、截面微观结构、显微硬度及3．5％NaCl溶液中的耐... 详细信息

为了制备性能优良的Ti-B-N涂层，以Ti-B4C-C—N为反应体系、选用2种粉末配方，采用反应等离子喷涂法在Q235碳钢表面制备了TiN-TiC0．2~0．3N0．7~0．8-TiB2基陶瓷复合涂层，并对其物相、截面微观结构、显微硬度及3．5％NaCl溶液中的耐蚀性能进行了分析。结果表明：制备的陶瓷涂层均由Ti的碳氮硼化物组成，不同粉末配方获得的涂层的相成分有所差异；当粉末配比（摩尔比）为Ti：B4C：C=4：1：1时，涂层厚约120μm，主要为TiN，TiN0．3，TiC0．2N0．8，TiB2；而粉末配比为Ti：B4C：C=14：3：5时涂层主要物相为TiN，TiN0．3，TiC0.3N0.7，TiB2，涂层成分均匀，厚度约为145μm；与基体相比，TiN-TiC0．2~0．3N0．7~0．8-TiB2涂层的显微硬度显著提高；粉末配比为Ti：B4C：C=14：3：5时陶瓷涂层在3．5％NaCl溶液中的耐蚀性能最佳。

关键词：反应等离子喷涂 TiN-TiC0.2~0.3N0.7~0.8-TiB2 陶瓷层粉末成分显微硬度耐蚀性

激光熔覆对20CrNi2Mo钢表面摩擦磨损性能的影响

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应用激光 2018年第3期38卷 345-350页

作者：杨海华毛加成冯爱新章正刚赵莹程好温州大学机电工程学院浙江温州325035 浙江省激光加工机器人重点实验室浙江温州325035 江苏大学机械工程学院江苏镇江212013

针对轧机齿面边界润滑磨损失效、堆焊修复性能低的问题,在齿轮常用钢(20CrNi2Mo)表面激光熔覆制备自润滑耐磨涂层。研究了自润滑耐磨涂层设计可行性、粉末成分对熔覆层摩擦系数、磨损量的影响。在CFT-1型摩擦磨损试验机对熔覆层、基体... 详细信息

针对轧机齿面边界润滑磨损失效、堆焊修复性能低的问题,在齿轮常用钢(20CrNi2Mo)表面激光熔覆制备自润滑耐磨涂层。研究了自润滑耐磨涂层设计可行性、粉末成分对熔覆层摩擦系数、磨损量的影响。在CFT-1型摩擦磨损试验机对熔覆层、基体及堆焊层进行干摩擦滑动磨损试验,检测摩擦系数及磨损量。结果表明,各激光熔覆层磨损量均小于堆焊层,涂层设计可行;MoS2的加入显著提高了涂层耐磨性,最小磨损涂层C1磨损量为4.38×10-3 mm3,相对耐磨性分别是基体和A2涂层的17.35倍和1.68倍;添加润滑相MoS2的C1摩擦系数相对纯铁基的A1涂层提升了66.7%。

关键词：激光熔覆粉末成分摩擦系数磨损量

轧机齿面激光熔覆/冲击制备自润滑耐磨涂层工艺研究

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轧机齿面激光熔覆/冲击制备自润滑耐磨涂层工艺研究

作者：毛加成江苏大学

学位级别：硕士

轧机齿轮作为传递动力和扭矩的载体,直接影响机械系统正常运行及轧钢质量。工作于低速重载、周期交变载荷下,处于边界润滑状态,边界膜易破裂,磨损是其主要失效形式。常用堆焊工艺进行现场修复,但堆焊存在能量分散、稀释率高和热应力大... 详细信息

轧机齿轮作为传递动力和扭矩的载体,直接影响机械系统正常运行及轧钢质量。工作于低速重载、周期交变载荷下,处于边界润滑状态,边界膜易破裂,磨损是其主要失效形式。常用堆焊工艺进行现场修复,但堆焊存在能量分散、稀释率高和热应力大等问题,亟需一种高效修复齿面磨损的新工艺。本文将激光熔覆/冲击复合技术引入受损齿面再制造领域,开展制备铁基/MoS2/La2O3自润滑耐磨涂层工艺研究,主要研究内容如下:首先,开展自润滑耐磨涂层的制备和组织结构分析。研究激光功率和粉末成分对涂层宏观形貌、物相、显微组织和硬度的影响。研究表明:涂层宏观形貌受激光功率影响显著,激光功率增加,A类(铁基)和C类(wtFe:wt MoS2:wtLa2O3=95:4:1)涂层熔高和熔宽递增,且熔高增幅更为显著。相比A类涂层物相由硬质相和韧性相组成,C类涂层还检测到MoS2、CrxSy减磨相,且随着激光功率增加,C类元素分解、重组析出B4C、Fe3C等新相。激光功率和粉末成分对涂层显微组织影响显著,随着激光功率增加,A类涂层底部白亮带厚度递减,胞状晶逐渐向枝状晶转变;激光功率2.2kW时,相比A类涂层,B类(wtFe:wtMoS2=95:5)和C类涂层树枝晶上弥散着未分解的MoS2黑色颗粒,黑色颗粒密度随MoS2含量降低而减小。涂层区硬度随MoS2含量降低呈递增趋势;激光功率增加,A类涂层硬度先减小后增大,C类涂层硬度呈递减趋势。其次,开展基体、堆焊层及自润滑涂层耐磨性对比试验研究。分析自润滑耐磨涂层设计可行性,研究激光功率和粉末成分对涂层耐磨性的影响。研究表明:相同摩擦磨损条件下,涂层磨损量均小于堆焊层和基体,验证了本文自润滑耐磨涂层设计的可行性。激光功率2.2kW时,随着MoS2含量降低,涂层磨损量和摩擦系数先减小后增大,C类涂层磨损量最小为4.38 10-3mm3;随着激光功率增加,A类涂层磨损量和摩擦系数先减小后增大,C类涂层磨损量和摩擦系数呈递增趋势。基体以磨粒磨损、粘着磨损和疲劳磨损为主,A类涂层以磨粒磨损和疲劳磨损为主,C类涂层以疲劳磨损为主。最后,开展自润滑涂层激光冲击前后耐磨性对比试验研究。研究激光冲击对自润滑涂层残余应力、显微硬度及耐磨性的影响。研究表明:涂层激光冲击后力学和耐磨性能强化显著。冲击后表面由残余拉应力转变为残余压应力,应力值平均降低260MPa;涂层区硬度平均值由895.1HV0.3增至932.3HV0.3,冲击前后相同深度测试点差值沿深度呈递减趋势,临界节点以下(弹性变形)差值为零;稳定阶段摩擦系数由0.18降至0.15,冲击后相对耐磨性为冲击前1.33倍;冲击后磨损表面改善显著,冲击前主要为疲劳磨损,冲击后表面平整,仅存在少量疲劳凹坑。

关键词：激光熔覆激光冲击轧机齿轮耐磨性激光功率粉末成分自润滑涂层

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Ni60A涂层孔隙成因分析与改善研究

Ni60A涂层孔隙成因分析与改善研究

作者：贺一丁宁夏大学

学位级别：硕士

Ni60A自熔性合金粉末是一种应用广泛的粉末,在煤化工领域中,锁渣阀是一类在核心部位发挥重要作用的部件,主要应用于高温、高压、强腐蚀的工作介质中,因此通常就会使用Ni60A自熔性合金对锁渣阀表面进行防护。然而热喷涂制备的Ni60A涂层... 详细信息

Ni60A自熔性合金粉末是一种应用广泛的粉末,在煤化工领域中,锁渣阀是一类在核心部位发挥重要作用的部件,主要应用于高温、高压、强腐蚀的工作介质中,因此通常就会使用Ni60A自熔性合金对锁渣阀表面进行防护。然而热喷涂制备的Ni60A涂层易出现较多的孔隙。针对目前Ni60A涂层孔隙形成原因和机理不明确等现状,本研究以Ni60A涂层为研究对象,通过软件模拟粉末各元素含量,研究合金粉末中各元素含量变化对涂层孔隙的影响。通过添加不同种类和含量净化剂,研究净化剂对涂层孔隙的改善效果。通过改变涂层制备工艺,研究不同制备工艺对涂层孔隙的影响。利用金相显微镜(OM)、衍射图谱(XRD)、扫描电镜(SEM)、能谱分析(EDS)分析试样,研究Ni60A涂层孔隙形成机理与改善的方法。具体工作如下:通过分析粉末成分并利用软件模拟分析,发现C、Cr元素含量对合金熔点变化作用明显,Fe元素基本对合金熔点没有影响。合金熔点随C元素含量上升而下降,下降趋势逐渐变小;合金熔点随Cr元素含量上升而上升,上升趋势逐渐变大。C元素在合金中部分存在于γ-Ni中,γ-Ni的熔化温度随C元素含量上升而降低,降低了合金整体的熔化温度。Ni60A涂层试样的主要物相为γ-Ni、CrC、Cr7C3、Cr3Ni2SiC、(Fe,Ni)23C6等。其中,随C元素含量增高,M7C3相增多,且会向M23C6相发生转变。当C元素含量高时,碳化物分布不均且粗大,在凝固时和γ-Ni的熔点不同,体积收缩不同,在二者之间形成孔隙。通过在Ni60A合金粉末中掺杂净化剂(0.5%、1.0%、1.5%的CaO、MgO、CeO2、Y2O3)发现,净化剂的添加能明显改善涂层的孔隙问题。各涂层的孔隙率分别为5.84%(对照组)、[4.38%、1.52%、3.07%](CaO)、[4.07%、1.80%、3.10%](MgO)、[3.88%、1.02%、2.22%](CeO2)、[3.96%、1.56%、3.50%](Y2O3)。适量的净化剂掺杂可以有效降低涂层的孔隙率。但是,过量净化剂会使净化效果降低,粉末未熔,降低了熔液的流动性,使杂质和气孔难以排出。重熔处理对涂层孔隙率影响较大,未重熔、真空重熔和火焰重熔试样的孔隙率分别为12.29%、6.00%、5.91%。重熔处理使涂层上金属熔化,填充到孔隙中,最终形成致密的涂层。火焰重熔时喷出的焰流能增强熔液中的流动性,有益于杂质和气孔排出,故孔隙率比真空重熔更低。重熔温度为1020℃时,未熔粉末部分作为非均匀形核点,促进晶粒形成,且有利于使Cr23C6转化为尺寸更小的Cr7C3。超声振动辅助处理能明显降低涂层的孔隙率,分别利用频率为22kHz、25kHz、28kHz的超声对熔化下的涂层进行处理,结果表明,当超声频率为28kHz时涂层的孔隙较少,为1.35%。

关键词： Ni60A合金涂层粉末成分净化剂掺杂重熔处理超声振动

Mo2FeB2粉末激光熔覆层组织和性能研究

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Mo2FeB2粉末激光熔覆层组织和性能研究

作者：徐虎山东大学

学位级别：硕士

Mo2FeB2金属陶瓷是三元硼化物金属陶瓷领域的研究热点,目前Mo2FeB2金属陶瓷采用真空烧结工艺制备,设备投资大、生产效率低、成本高、工程应用的适应性差。研究Mo2FeB2金属陶瓷微细粉末及其激光熔覆工艺,对于智能化、低成本、个性化、小... 详细信息

Mo2FeB2金属陶瓷是三元硼化物金属陶瓷领域的研究热点,目前Mo2FeB2金属陶瓷采用真空烧结工艺制备,设备投资大、生产效率低、成本高、工程应用的适应性差。研究Mo2FeB2金属陶瓷微细粉末及其激光熔覆工艺,对于智能化、低成本、个性化、小批量生产耐磨、耐腐蚀等特殊性能产品具有重要意义。本文采用感应熔炼气雾化法制备了激光熔覆用Mo2FeB2金属陶瓷粉末,测试分析了粉末特性参数。通过扫描电镜（SEM）、X射线衍射仪（XRD）、电子探针、硬度计和磨损实验等手段,研究了粉末中RE（稀土）、TiC含量及激光熔覆工艺参数对熔覆金属组织和性能的影响,并利用Ansys软件对激光熔覆热过程进行了数值模拟。粉末测试结果表明,粉末呈球状,表面存在卫星球和轻微的包覆现象;粒度呈正态分布;直径为74 μm（200目）、105 μm（140目）的粉末表面呈现发达的等轴晶状花瓣组织;随着粉末粒径的减小,流动性逐渐变差,但松装密度变化不大;粉末主要由正方晶体结构的Mo2FeB2相和二元硼化物CrB、MoB、Fe2B相组成。与不加稀土的粉末相比,加入2%稀土粉末的熔覆层Mo2FeB2硬质相明显细化,且以块状为主,稀土添加量增加到4%后,硬质相开始连接生长,稀土添加量增加到8%时,硬质相较为粗大且分布不均匀。添加0%、2%、4%、8%稀土粉末熔覆层硬度分别为627 HV、923 HV、1008 HV和742 HV,添加稀土使熔覆层的硬度明显提高。添加5%、10%和15%TiC的粉末,其熔覆层硬质相均由不添加的条状转变为块状,并且随着TiC添加量的增加,硬质相的尺寸逐渐减小。添加0%、5%、10%和15%TiC粉末熔覆层平均显微硬度分别为627 HV、994 HV、962 HV和656 HV,添加5%TiC的最高。复合加入2%稀土+5%TiC粉末熔覆层显微硬度为1020.4 HV,与单独加入的相比,熔覆层硬度有一定程度的提高。随着扫描速度由300 mm/min增加到450 mm/min,含2%稀土粉末R熔覆层硬质相由细长条状+少量块状逐渐转变为细小的块状,扫描速度300 mm/min、350 mm/min、400 mm/min 和 450 mm/min 熔覆层显微硬度分别为 798.15 HV、717.87 HV、923.47 HV和992.29 HV,磨损失重分别为16.7 mg、15.2 mg、12.7 mg、17.8 mg。提高扫描速度有增加熔覆层显微硬度的趋势,熔覆金属以粘着磨损为主,扫描速度400mm/min的耐磨性能最好。扫描速度400 mm/min、350 mm/min、300 mm/min条件下,含2%稀土+5%TiC粉末RT熔覆层硬质相的Mo/Fe值分别为1.55、1.20、1.32,均小于2,表明Cr元素替代Mo2FeB2晶格中Mo元素的位置,硬质相面积分数分别为35.00%、25.32%、23.54%,扫描速度400 mm/min的面积分数最大,熔覆层显微硬度分别为1020.7 HV、903.1 HV、908.3 HV。激光功率3500 W、4000 W、4500 W、5000 W条件下,R粉末熔覆层硬质相面积分数分别为60.31%、54.74%、50.07%、40.60%,随着激光功率的增加,熔覆层硬质相面积分数逐渐下降,熔覆层显微硬度分别为856.2 HV、923.5 HV、1030.3 HV、642.6 HV。激光功率3500 W的RT粉末熔覆层硬质相呈长条状,4000 W的为短轴状和块状,4500 W和5000 W的基本都呈现为块状,但5000 W的硬质相生成量明显减少。激光功率3500 W、4000 W、4500 W、5000 W熔覆层硬质相面积分数分别为32.82%、35.00%、32.93%、10.70%,当激光功率增加到5000 W后,熔覆层硬质相面积分数大幅度减少,熔覆层显微硬度分别为970.7 HV、1020.7 HV、1013.8 HV、982.3 HV。建立了激光熔覆热过程的有限元模型,验证了矩形光斑热源模型的可靠性,借助熔池冶金反应的吉布斯自由能,分析了熔池的相变过程。结果表明,激光功率3500 W、4000 W、4500 W 和 5000 W,熔池中 Mo2FeB2 的生成时间分别为 0.8 s、1.6 s、2.2 s和 3.5 s。扫描速度 300 mm/min、350 mm/min、400 mm/min 和 450 mm/min 熔池中Mo2FeB2 的生成时间分别为 3.6 s、2.4 s、1.7 s 和 1 s,稀释率为 15.38%、11.54%、7.69%、1.54%,根据稀释率的计算结果,确定400 mm/min的扫描速度较为合适。

关键词：激光熔覆 Mo2FeB2 粉末成分工艺参数数值模拟