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管内沸腾传热

大连理工大学学报 1963年第3期 65-73页

作者：丁惠华大连工学院物理化学工程系

近年来,管内沸腾的研究工作有很大的开展,但由于对管内沸腾机理解释的不同实验范围和实验方法的不同,不同研究者对影响管内沸腾给热系数主要因素的分析分歧较大。本文讨论了他们的实验范围和研究方法,提出管内沸腾傳热的计算公式,应根... 详细信息

近年来,管内沸腾的研究工作有很大的开展,但由于对管内沸腾机理解释的不同实验范围和实验方法的不同,不同研究者对影响管内沸腾给热系数主要因素的分析分歧较大。本文讨论了他们的实验范围和研究方法,提出管内沸腾傳热的计算公式,应根据蒸汽含量的不同,可按下列三种情况,加以综合: 1.蒸汽含量较小,气泡的生成不影响到傳热的机理,这时给热系数可按一般强制对流公式计算。 2.蒸汽含量适中,可认为泡核沸腾是傳热的主要机理。给热系数和热负荷的关系和大容积下沸腾情况类同。 3.蒸汽含量很大,则可用两相流动和傳热的研究成果进行类比来综合数据。Ⅰ.一般情况:近三十年来,很多研究者在这方面做了不少工作。但由于他们对管内沸腾机理的介释不同,实验方法和实验范围的不同,因而一些影响管内沸腾给热的主要因素如:循环速度(在自然循环是相对液面高度)热负荷、管子的几何尺寸究竟对沸腾时给热系数的影响多大,不同研究者的实验中相差很大,甚至得出完全相反的结论。本文想尽可能分析他们的实验范围和研究方法并提出自己的看法。Ⅱ.第一类的研究方法是比较宏观的,他们不考虑给热系数α沿管长的变化而用平均给热系数来处理数据。在整理方法上,有的用纯经验办法如:Brookes Badger,Stroebe和Cessua等人得出了求α的纯经验公式。这些公式在应用时局限性很大,公式与公式间相互矛盾的地方很多。另一些人则采用因次分析和相似方法得出准数关系式来处理数据,如:Caulson,Kirschburm,(?)。

关键词：管内沸腾热负荷给热系数强制对流

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管内沸腾给热研究

大连理工大学学报 1959年第8期 41-65页

作者：大连工学院化工机械系沸腾给热研究组管内沸腾小组

评述了前人对管内沸腾研究的成果。在玻璃设备中观察了水在管内沸腾情况。在直径为　３４ｘ３．５毫米，长为４．６４米的紫铜管中进行了实验。当加热蒸汽压力为１．０及１．５表压，相对液面高度　　自０．２到１．０时，研究了... 详细信息

评述了前人对管内沸腾研究的成果。在玻璃设备中观察了水在管内沸腾情况。在直径为　３４ｘ３．５毫米，长为４．６４米的紫铜管中进行了实验。当加热蒸汽压力为１．０及１．５表压，相对液面高度　　自０．２到１．０时，研究了　与给热系数　的关系。在强制循环速度ｗ为０．４２—３．０米／秒的范围内，研究了ｗ与ａ的失系。并同时观察了ａ沿管长变化的规律。

关键词：管内沸腾方程式方程液面高度所得蒸汽室蒸发器浓缩器糖溶液管长计算式准数

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管内沸腾传热的强化

石油化工设备 1986年第2期 8-14页

作者：杨伟年,谭盈科华南工学院华南工学院

本文系统地介绍了强化管内沸腾传热的多种方法,其中用得较多的两种方法是:改变管子的结构形状和采用管内插入物。前者适应面较广,特别适宜于高干度的环状流区;后者则对低干度的泡状流区适用。

关键词：管内沸腾环状流干度强化管壁面汽泡光滑管质量含汽率插入物临界热流密度临界热负荷螺旋槽管

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管内沸腾临界热负荷的实验研究

东南大学学报(自然科学版) 1965年第2期 127-145页

作者：陈善年薛宗荣戴锅生

文中簡述了管內沸騰临界热負荷的研究現狀,介紹了作者采用的試驗裝置和方法,列出除气蒸餾水向上流过垂直不銹鋼管时的沸騰临界热負荷的試驗数据,提出經驗关系式,分析主要因素的影响,并与其他作者的数据进行比較。試驗在以下参数范圍內进... 详细信息

文中簡述了管內沸騰临界热負荷的研究現狀,介紹了作者采用的試驗裝置和方法,列出除气蒸餾水向上流过垂直不銹鋼管时的沸騰临界热負荷的試驗数据,提出經驗关系式,分析主要因素的影响,并与其他作者的数据进行比較。試驗在以下参数范圍內进行: 实驗段出口压力:1.2～1.5工程大气压实驗段出口欠热度:5～35℃流速:0.25～8米/秒热負荷:1.0×10;～8.5×10;大卡/米;的实驗段材料:1X18 H9T不銹鋼管管径:（內径×厚度）4×1;6×1;9×1.5毫米管長:105毫米管长/管内径=l/d内:26.2,17.5,11.7（都大于10）在上述条件下整理成經驗关系式: gKP=0.65×10;（1+w）;（1+Δt;）;（1）实驗点与經驗关系式最大偏差小于±18％,其中93％点最大偏差≤±10％。

关键词：管内沸腾热度康铜临界热负荷临界热流密度加热面出口不锈铜热食食品热电偶热敏元件扩容器环形通道汽泡

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纳米流体水平管内沸腾流型的模拟研究

江苏科技大学学报（自然科学版） 2013年第4期27卷 371-375页

作者：聂宇宏周长江姚寿广王公利江苏科技大学能源与动力工程学院江苏镇江212003

利用UDF编程定义纳米流体相变源项,对Al2O3-H2O纳米流体在水平管内的沸腾过程进行了数值模拟,分析研究了纳米流体在水平管内沸腾的流型特点,结果表明水平管内沸腾蒸发产生的相变含气率沿着管长方向不断增加,但相同截面位置纳米流体的含... 详细信息

利用UDF编程定义纳米流体相变源项,对Al2O3-H2O纳米流体在水平管内的沸腾过程进行了数值模拟,分析研究了纳米流体在水平管内沸腾的流型特点,结果表明水平管内沸腾蒸发产生的相变含气率沿着管长方向不断增加,但相同截面位置纳米流体的含气量高于纯水的含气量,有助于强化流体的扰动与混合.对于不同浓度的Al2O3-H2O纳米流体的流型研究表明:颗粒浓度对于纳米流体管内沸腾过程的影响不大.随后将纳米流体与纯水的流型进行比较,结果表明Al2O3-H2O纳米流体使得管内沸腾更剧烈,也更容易沸腾,这将改善水平圆管的流动特性.

关键词：纳米流体两相流管内沸腾流型

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基于HTRI的管内沸腾传热两相流优化设计

山东化工 2020年第6期49卷 145-147页

作者：王裴生张俊娜山东三维石化工程股份有限公司山东淄博255434

介绍了工业流程中的两相流特点,活塞流对流体输送系统产生振动的影响。结合项目实例,通过HTRI软件计算的流态图,分析管内沸腾传热过程气-液两相流的流体形态,从而避免管内沸腾换热器因两相流引起振动的问题。

关键词： HTRI 管内沸腾两相流活塞流流速

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电站锅炉管内沸腾传热恶化

锅炉技术 1980年第Z1期 51-51页

作者：陈听宽西安交通大学

管内沸腾传热恶化是影响现代高参数大容量电站锅炉安全性的一个重要问题。本文综合分析了国内外有关的主要文献,阐述了电站锅炉蒸发管中沸腾传热的特性,论述了两类不同的管内沸腾传热恶化的机理,详细分析了影响沸腾传热恶化的各种因素,... 详细信息

管内沸腾传热恶化是影响现代高参数大容量电站锅炉安全性的一个重要问题。本文综合分析了国内外有关的主要文献,阐述了电站锅炉蒸发管中沸腾传热的特性,论述了两类不同的管内沸腾传热恶化的机理,详细分析了影响沸腾传热恶化的各种因素,推荐了有关的确定沸腾传热恶化点位置、沸腾传

关键词：传热恶化管内沸腾沸腾传热电站锅炉

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R513A在水平管内流动沸腾换热特性

化学工程 2024年第8期52卷 43-48页

作者：张苏韩陶乐仁黄理浩刘德金程上海理工大学能源与动力工程学院上海200093 上海市动力工程多相流动与传热重点实验室上海200093

为研究R513A在水平管内的流动沸腾换热特性,在质流密度为100—200 kg/(m^(2)·s)、饱和温度为5—10℃、热流密度为0—56 kW/m^(2)和干度为0—1的工况范围内,分析质流密度、饱和温度和出口干度(热流密度)对换热系数的影响。结果表明:流... 详细信息

为研究R513A在水平管内的流动沸腾换热特性,在质流密度为100—200 kg/(m^(2)·s)、饱和温度为5—10℃、热流密度为0—56 kW/m^(2)和干度为0—1的工况范围内,分析质流密度、饱和温度和出口干度(热流密度)对换热系数的影响。结果表明:流动沸腾换热系数随出口干度的增加出现先增大后减小的趋势,管壁液膜在气体的冲刷下,环状流阶段出现“环状-干涸流”,局部干涸的出现使流动沸腾换热系数降低。质流密度越大,流动沸腾换热系数越高,受气体的冲刷作用,干涸的临界干度随质流密度的增加而减小,但在外径为9.52 mm的螺纹管中,临界干度随质流密度增加而增大。与4种经验模型预测进行对比,在干涸发生前,Gungor-Winterton模型的预测准确度最高,平均绝对误差为13.92%;在干涸发生后,Jung模型的预测精度最高,平均绝对误差为2.56%。

关键词：管内沸腾 R513A 螺纹管换热系数

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强化管内流动沸腾换热研究现状

制冷与空调（四川） 2005年第3期19卷 75-78,81页

作者：熊高鹏欧阳薪萍上海理工大学 20093

介绍了强化管内流动沸腾换热国内外的研究现状,分析了微肋管内流动沸腾换热的影响因素,并且给出了几个实用的微肋管内沸腾换热关联式,最后对微肋管内沸腾换热的研究方向进行了讨论。

关键词：流动沸腾微肋管强化换热关联式沸腾换热管内流动现状强化换热关联式管内沸腾