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高强钢和高氮钢双丝共熔池等离子弧增材组织和力学性能研究

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高强钢和高氮钢双丝共熔池等离子弧增材组织和力学性能研究

作者：刘学权南京理工大学

学位级别：硕士

针对单一均质金属材料无法满足现代军事领域对装甲材料的性能要求,通过电弧增材的方式实现异种金属的混合成形成为目前的研究热点。本文基于等离子弧增材制造技术,以18Ni(350)高强钢和HNS6T高氮钢两种异质丝材为研究对象,将两根异质丝... 详细信息

针对单一均质金属材料无法满足现代军事领域对装甲材料的性能要求,通过电弧增材的方式实现异种金属的混合成形成为目前的研究热点。本文基于等离子弧增材制造技术,以18Ni(350)高强钢和HNS6T高氮钢两种异质丝材为研究对象,将两根异质丝材同时送入熔池,通过改变双丝的送丝速度制备了不同成分配比的共熔池增材件,对双丝共熔池增材工艺与成形、增材态和热处理态显微组织特征以及静态和动态力学性能等方面进行了深入研究。首先,进行了不同成分配比共熔池增材单道工艺试验。研究了焊接电流、增材速度和送丝速度对增材道尺寸的显著性影响,确定了能使各配比均良好成形的增材工艺参数;随后借助高速摄像设备,观察并拍摄了不同高强钢和高氮钢成分比例下双丝共熔池单道增材的过程,包括双丝熔滴过渡行为和熔池反应,通过分析高速摄像拍摄结果以及结合实际增材道宏观成形样貌,总结不同高强钢和高氮钢成分比例下双丝共熔池增材过程稳定性与成形特点。其次在相同工艺下制备了8种不同成分配比的共熔池增材块体,研究了不同配比试样的微观组织特征。结果表明,18Ni(350)高强钢纯材和9:1配比试样组织主要为马氏体和少量奥氏体,配比8:2试样中马氏体数量较少,主要以奥氏体为主,7:3、3:7和2:8配比试样基本均为奥氏体,配比1:9和HNS6T高氮钢纯材试样显微组织除了奥氏体外,还分布有大量的铁素体。EDS元素扫描结果表明,8种成分配比共熔池增材试样元素分布均匀,无明显元素偏析现象,且随着高氮钢成分比例的增加,增材件中Ni、Co、Mo元素含量逐渐减少,而Cr、Mn元素含量呈上升的趋势,很好的实现了成分可控。最后对不同成分配比增材块体的静态和动态力学性能进行测试,结果表明:高强钢占比高的配比中,随着高强钢成分比例的减少,材料的显微硬度和抗拉强度不断降低,延伸率呈上升趋势,最高可达55.6%;以高氮钢为主体的配比中,随着高氮钢成分比例的减少,硬度随之降低,但总体而言高于8:2和7:3配比,同时静态抗拉强度也有一定的降低,但幅度不大,整体变化范围在800MPa到1000MPa之间。同时发现随着应变速率的增加,各配比试样的抗拉强度和屈服强度都有一定的提升,体现出明显的应变率强化效应,而且随着应变速率的增加,拉伸断口中韧窝的尺寸和深度增加,这说明材料的韧性有所提升。动态压缩测试结果说明,从高强钢纯材到高氮钢纯材,材料的动态抗压强度呈现两边向中间降低的趋势,动态塑性变化规律则刚好相反。本研究通过两种材料得到了静态抗拉强度450MPa到1000MPa可调,断后延伸率15%到56%可调的金属复合材料。同时高强钢纯材和9:1配比经固溶+时效处理后,抗拉强度得到大幅度提升,分别达到1870.1MPa和1035.6MPa。

关键词：双丝共熔池等离子弧增材高强钢高氮钢显微组织力学性能

大厚度高氮钢多层多道等离子弧增材构件的组织与性能分析

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材料导报 2020年第22期34卷 22118-22123页

作者：孙跃冯曰海刘思余王克鸿南京理工大学材料科学与工程学院南京210094 南京理工大学工业和信息化部受控电弧增材制造与焊接重点实验室南京210094

以自研的高氮奥氏体不锈钢焊丝为增材丝材,采用等离子弧成功堆敷了25 mm大厚度高氮钢构件。采用X射线检测、光学显微镜、扫描电镜、能谱仪和机械试验机对增材构件的缺陷、成分、组织和力学性能进行了检测分析,详细考察了堆敷速度对组织... 详细信息

以自研的高氮奥氏体不锈钢焊丝为增材丝材,采用等离子弧成功堆敷了25 mm大厚度高氮钢构件。采用X射线检测、光学显微镜、扫描电镜、能谱仪和机械试验机对增材构件的缺陷、成分、组织和力学性能进行了检测分析,详细考察了堆敷速度对组织和力学性能的影响,揭示了大厚度多层多道增材制造的组织变化规律和性能增强机制。结果表明:大厚度高氮钢增材构件内部存在少量气孔,并且构件内合金元素分布均匀。试样的组织大部分为奥氏体,还有少量的δ铁素体和弥散分布的氮化物,层间和道间均分布着铁素体带。当堆敷速度由30 cm/min下降到18 cm/min时,上下两层相邻焊道交界处铁素体带的宽度由160μm降低到35μm,每层热输入量由1.275×104 kJ降到1.042×104 kJ;试样的横向和纵向平均抗拉强度分别提高90 MPa、76 MPa,横向和纵向平均延伸率分别提高6.5%、7.0%,横向和纵向平均冲击韧度分别提高12.07 J/cm 2、4.02 J/cm 2,试样的平均显微硬度提高了22.2HV。

关键词：高氮钢等离子弧增材多层多道显微组织力学性能

热处理工艺对Ti-6Al-4V等离子弧熔丝增材钛合金显微组织和力学性能的影响

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金属加工(热加工) 2023年第11期 1-6页

作者：禹东乔柳平邹楠夏令王玉华杜勇刚上海飞机制造有限公司航空制造技术研究所上海201324

采用等离子弧熔丝增材制造技术成形钛合金(Ti-6AL-4V)试样。分析不同的热处理工艺参数对钛合金显微组织和力学性能的影响规律,获取适用于等离子弧熔丝增材TC4钛合金的热处理工艺参数。结果表明:随着退火温度的提高,材料的强度逐渐下降,... 详细信息

采用等离子弧熔丝增材制造技术成形钛合金(Ti-6AL-4V)试样。分析不同的热处理工艺参数对钛合金显微组织和力学性能的影响规律,获取适用于等离子弧熔丝增材TC4钛合金的热处理工艺参数。结果表明:随着退火温度的提高,材料的强度逐渐下降,塑性呈现先降低后升高的趋势,组织差异不大;固溶时效后,初生α相明显减少,α相的长宽比明显低于沉积态和退火态,并且力学性能得到提升。不同方向的力学性能差异明显,X方向的抗拉强度高于Z方向,韧性低于Z方向。

关键词：等离子弧增材 Ti-6Al-4V 热处理显微组织力学性能

高强钢-高氮钢仿生叠合交织结构等离子弧增材工艺与性能研究

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高强钢-高氮钢仿生叠合交织结构等离子弧增材工艺与性能研究

作者：王鹏翔南京理工大学

学位级别：硕士

天然贝壳生物材料由于具有独特的“砖—泥”交织结构而表现出高强韧及强抗冲击性能,引起科研工作者的广泛关注。本文仿照这种天然珍珠层微观结构进行仿生结构设计,使用等离子弧增材技术制备多种具有强抗冲击性的仿生结构增材件,对所制... 详细信息

天然贝壳生物材料由于具有独特的“砖—泥”交织结构而表现出高强韧及强抗冲击性能,引起科研工作者的广泛关注。本文仿照这种天然珍珠层微观结构进行仿生结构设计,使用等离子弧增材技术制备多种具有强抗冲击性的仿生结构增材件,对所制备的多种仿生结构增材件的性能变化规律进行研究,等离子弧增材。提炼贝壳珍珠层的仿生结构要素并建立珍珠层仿生结构模型,再结合材料选择、尺寸、工艺选取方面设计出双金属仿生层间叠合结构和双金属仿生层道交织结构,对仿生结构进行结构剖析与特征提炼以对其进行高强韧机理分析。基于等离子弧增材制造技术,以高强钢为强材、高氮钢为韧材,研究高强钢与高氮钢的成形道高、道宽与所用的增材电流、电弧移动速度、送丝速度之间的规律,得出不同的增材工艺参数对单道表面宏观成形的影响规律,确定符合结构尺寸设计要求的工艺参数:增材电流150A、电弧移动速度18cm/min、送丝速度1m/min。同时探究单层多道的层内表面成形质量与道间搭接率之间的关系并对其道间距工艺参数分析,得出最佳道间距:3mm。形成高强钢、高氮钢的增材工艺窗口,确定双金属仿生结构增材件的成形工艺参数并制备出多种仿生结构增材件。本文重点研究了双金属仿生层道交织结构以及“3氮+1强”、“1氮+1强”和“1氮+3强”这三种双金属仿生层间叠合结构分别对增材件力学性能的影响规律。主要结论表明:结构中高强钢侧硬度变化在480～500HV,重熔区内,硬度值先提升至峰值505HV后从470HV锐减至355HV左右,高氮钢侧硬度值波动在310～320HV内,硬度分布规律对应符合交织界面组织特征。静态拉伸试验表明层道交织结构的抗拉强度为1189MPa接近于纯高强钢的1247MPa,较纯高氮钢提升了35.73%,层间叠合结构的抗拉强度介于纯高氮钢与层道交织结构之间并随结构中高强钢含量的增加而增大;层道交织结构断后延伸率为20%与“3氮+1强”结构近似并接近于纯高氮钢,较纯高强钢提升了66.67%,层间叠合结构的断后延伸率介于纯高强钢与层道交织结构之间并随结构中高氮钢含量的增加而增大;动态霍普金森杆试验表明层道交织结构的屈服强度为1184MPa,接近于纯高强钢的1266MPa,较纯高氮钢的880MPa提升了34.55%,层间叠合结构中屈服强度最低的为“3氮+1强”结构1050MPa,随着结构中高强钢含量的提升屈服强度会随之增大。层道交织结构能将高氮钢优良的延韧性与高强钢良好的强度同时兼顾,使两种材料优势互补实现了提升抗冲击能力和增强增韧的目的。

关键词：仿贝壳结构设计等离子弧增材高强钢高氮钢叠合交织增材件

铁基碳化钨-髙氮钢双丝等离子弧增材工艺与结构特性研究

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铁基碳化钨-髙氮钢双丝等离子弧增材工艺与结构特性研究

作者：韩豪南京理工大学

学位级别：硕士

针对丝材电弧增材制造高强高硬增材结构的难题,引入铁基碳化钨作为增强增硬相,以高氮钢作为基础相,利用等离子弧作为铁基碳化钨难熔丝材的热源,进行了铁基碳化钨高、低电流范围工艺试验,铁基碳化钨与高氮钢异步双丝层间交叠构件增材试验... 详细信息

针对丝材电弧增材制造高强高硬增材结构的难题,引入铁基碳化钨作为增强增硬相,以高氮钢作为基础相,利用等离子弧作为铁基碳化钨难熔丝材的热源,进行了铁基碳化钨高、低电流范围工艺试验,铁基碳化钨与高氮钢异步双丝层间交叠构件增材试验,以及同步双丝均质增硬构件增材试验。研究了不同条件下微观组织、显微硬度、拉伸性能、冲击性能以及动态力学性能变化规律,为多维异质高强高硬增材结构-性能一体化设计与制造提供了理论依据和工程应用参考。首先分别在高、低电流范围内对铁基碳化钨丝材进行等离子弧单道堆焊试验研究,分别分析了不同电流规范下的显微组织和硬度性能。研究发现,铁基碳化钨粉芯丝材能够采用等离子弧实现很好的进行堆敷,其堆敷层主要由α-Fe、γ-Fe、FeWC、未熔化的WC和WC颗粒构成。性能测试表明,随着热输入增大,碳化钨含量明显减少使得堆敷层硬度下降。进一步进行了铁基碳化钨丝材等离子弧单层多道增材试验研究,获得了成形良好的增材工艺规范。组织观察发现道间交界处存在大量弥散分布的第二相微粒,且底部比中部数量更多。显微硬度测试结果得出,随着道间温度从370℃降低到30℃,显微硬度明显上升约16%,表明道间温度高低会影响堆敷层的硬度。在上述基础上开展了铁基碳化钨与高氮钢同步双丝均质增硬构件等离子弧增材试验研究。设计并增材了4种增强增硬铁基碳化钨与高氮钢配比的单道多层结构。性能测试表明,随铁基碳化钨比例增加,增材结构的显微硬度随之增加,相较纯高氮钢增材结构最大提升至1.27倍,分析是由于显微组织里存在合金碳化物和残留的碳化钨弥散强化所致。动态力学性能测试表明,随之铁基碳化钨比例的增加,动态屈服应力相应提高,最大可达1576MPa,高出高氮钢纯材428MPa。最后进行了铁基碳化钨与高氮钢异步双丝层间交叠构件等离子弧增材探索性试验研究。设计并增材了高氮钢与铁基碳化钨层数比为3～7的层间交叠结构,发现当铁基碳化钨层数比例较高时,在多层块体中部极易出现裂纹,分析是由于WC硬质相比例过高,热应力过高所致。组织观察发现铁基碳化钨-高氮钢交界面存在平均宽度约130μm的过渡层,而高氮钢-铁基碳化钨交界面过渡层约50μm。在20mm高度内,增材件竖直方向随着堆敷层从高氮钢过渡到铁基碳化钨堆焊层,显微硬度随之提高,第一层铁基碳化钨堆敷层平均显微硬度均在423～447HV之间。

关键词：等离子弧增材铁基碳化钨高氮钢显微组织力学性能

高氮钢-低碳钢等离子弧增材混合界面及构件力学性能研究

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高氮钢-低碳钢等离子弧增材混合界面及构件力学性能研究

作者：周伟南京理工大学

学位级别：硕士

本文基于等离子弧增材制造技术,以高氮钢和低碳钢丝材为研究对象,开展了等离子弧增材工艺试验研究,针对这两种丝材形成的增材混合界面组织特征及其对增材构件力学性能的影响进行了深入研究。首先,分别开展了等离子弧增材单道工艺试验研... 详细信息

本文基于等离子弧增材制造技术,以高氮钢和低碳钢丝材为研究对象,开展了等离子弧增材工艺试验研究,针对这两种丝材形成的增材混合界面组织特征及其对增材构件力学性能的影响进行了深入研究。首先,分别开展了等离子弧增材单道工艺试验研究,确定了电流、送丝速度和熔敷速度对高氮钢和低碳钢单道成形尺寸的影响程度,单道的道宽均主要受电流影响,道厚主要受送丝速度影响。以成形形貌、尺寸、缺陷为工艺筛选方向,通过试验优化分别得到了两种材料成形良好的单道及对应优选工艺参数,道厚达0.6mm。之后,对等离子弧增材层道间搭接工艺进行了研究。为确保沉积层表面平整,试验探究了合适的道间搭接率范围。通过异材层间堆叠试验优化了工艺参数,降低了各层焊枪抬升高度和离子气流量,以保证增材构件侧壁成形和避免孔洞缺陷。通过对高氮钢增材构件的氮损失检测和分析,确定了丝材端部到熔池的高度优选为0.5mm。本文重点研究了高氮钢和低碳钢增材混合的方式对混合界面组织、性能的影响关系。通过试验前分析,从高氮钢(记为A)和低碳钢(记为B)的沉积顺序组合中保留了“依次沉积高氮钢、低碳钢、高氮钢”(记为ABA型)和“先沉积低碳钢再在两侧沉积高氮钢”(记为BAA型)两种类型,并探究了采用不同异材搭接量在这两种增材路径下得到的混合界面组织特征区别及其对构件性能的影响。建立了混合界面硬度分布规律模型:ABA和BAA型增材混合界面均存在硬度强化区和弱化区,强化区峰值达410HV,相对高氮钢增材态水平提高了28%,弱化区谷值约260HV。观察了不同混合界面的组织特征及分布,ABA型增材混合界面主要分为高氮钢区、低碳钢区和两种过渡区,高氮钢区组织为奥氏体柱状晶,低碳钢区组织为块状铁素体晶,其中一种过渡区组织为奥氏体胞状晶和块状铁素体晶,另一种过渡区是由奥氏体胞状晶、等轴晶及氮化物析出相组成的两相区,而BAA型增材混合界面中不存在第一种过渡区;混合界面组织特征及分布对应符合硬度分布规律。研究了含混合界面的异质增材构件的拉伸和抗冲击性能,二者均存在各向异性。构件中存在强化型拉伸试样,其抗拉强度达1050MPa,同时断后伸长率可达30%以上。构件中冲击试样的冲击韧度值在高氮钢增材态水平上下波动而不及低碳钢增材态水平,最高达73 J/cm,最低约25J/cm。最后,基于优化后的工艺参数和增材路径规划,设计并制备了高氮钢-低碳钢垂直交叠增材构件,各沉积层间旋转90°增材使得构件抗冲击性能在水平面方向已无明显各向异性,而垂直于水平面方向变化仍较大。随着混合界面在冲击试样断面中占比的增多,试样冲击韧度值增大,而冲击力方向对试样冲击韧度值的影响较小。以上研究结果表明,混合界面能够提高异质增材构件的力学性能,低碳钢的加入对其韧性提升起到关键作用,并且可以通过改变异材混合方式(沉积顺序和异材搭接量)对异质增材构件局部组织和力学性能进行调控,这对于异质异构增材复杂构件的控性研究具有一定的参考价值和意义。

关键词：等离子弧增材高氮钢低碳钢混合界面微观组织力学性能

TC4-TA1等离子弧增材制造单道模型及成形研究

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热加工工艺 2019年第14期48卷 58-62页

作者：秦伟铭王克鸿叶约翰章晓勇南京理工大学材料科学与工程学院

合适的焊道尺寸及道间距对于控制增材制造过程中工件的表面成形起到至关重要的作用。采用高能量密度的等离子弧为热源,研究了两种材料(TC4钛合金、TA1纯钛为丝材)沉积单道的成形特性及焊道截面模型。结果表明:电流一定(ITC4=130A,ITA1=1... 详细信息

合适的焊道尺寸及道间距对于控制增材制造过程中工件的表面成形起到至关重要的作用。采用高能量密度的等离子弧为热源,研究了两种材料(TC4钛合金、TA1纯钛为丝材)沉积单道的成形特性及焊道截面模型。结果表明:电流一定(ITC4=130A,ITA1=140A)、熔积比n∈(0,16)时,TC4、TA1沉积单道截面均为抛物线模型,且n∈(6,10)时拟合误差值小于2.5%;筛选出最佳增材工艺参数,TC4:电流为130A、送丝速度为1.8m/min、行走速度为3.5mm/s;TA1:电流为140A、送丝速度为1.8m/min、行走速度为3.5mm/s。异种材料增材最佳道间距为0.738W(W为单道宽度)。

关键词： TC4-TA1 等离子弧增材沉积单道模型工艺参数道间距

5B06铝合金等离子弧增材制造气孔缺陷抑制研究

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5B06铝合金等离子弧增材制造气孔缺陷抑制研究

作者：张恒大连理工大学

学位级别：硕士

5B06铝合金属于铝镁系防锈铝合金,具有较高的强度和良好的耐腐蚀性,主要用于运载火箭贮箱、卫星贮箱的制造。其中运载火箭贮箱内部由消漩器与消能器组成的内层筛网薄膜附件,需要满足不同推进剂类型、大小、增压方式的要求,传统加工方式... 详细信息

5B06铝合金属于铝镁系防锈铝合金,具有较高的强度和良好的耐腐蚀性,主要用于运载火箭贮箱、卫星贮箱的制造。其中运载火箭贮箱内部由消漩器与消能器组成的内层筛网薄膜附件,需要满足不同推进剂类型、大小、增压方式的要求,传统加工方式为铆接和焊接;运载火箭增压输送系统使用的泵体需要整体制造,传统的模具铸造方式周期长,成本高,采用增材制造技术可以很好地解决这些问题。在铝合金增材制造过程中,气孔是影响力学性能的主要原因,本文针对这一问题,以等离子弧为成形设备增材制造5B06铝合金,观察铝合金内部气孔特征,分析铝合金内气孔形成的机理。通过单因素实验,研究5B06铝合金等离子弧增材制造工艺参数对气孔的影响。在宏观形貌良好的条件下,通过工艺调控获得气孔率较低的试样,此基础上进行气孔抑制实验,研究不同抑制方法对气孔的影响规律。以不同抑制方法下较低气孔率的工艺制备试样,通过拉伸试验比较经过气孔抑制之后力学性能的变化。主要研究内容和结论如下:1.研究了铝合金增材制造样件典型气孔特征及形成机理。基于Image Pro软件,对气孔的尺寸和数量进行统计。气孔尺寸和气孔分布具有明显的规律性,样件中气孔呈规则圆形,底部和顶部沉积层存在较大气孔,且底部沉积层内的气孔数量多于其他沉积层。气孔主要分布在层间结合处,该处气孔尺寸小于沉积层内部。通过分析气孔的形成过程,发现已沉积表面为气孔提供的附着面和形核点、熔池存在时间、熔池温度和电弧力等是影响气孔及其分布特征的主要因素。2.在气孔缺陷形成机理的指导下,设计单因素实验,研究了工艺参数对气孔的影响规律。焊接电流增加时,气孔率呈现出不断增大的规律;而随着送丝速度、焊接速度、离子气流量、阴极清理时间比例增加,气孔率变化基本一致,呈现先减小后增大的趋势。3.确定了形貌良好且气孔率较低的成形工艺,采用层间重熔、焊前预热、层间锻打等方法,研究了不同方法对抑制铝合金增材制造气孔的效果,并开展拉伸性能测试。采用上述三种气孔抑制方法后,气孔率均有一定程度的降低,相应的样件拉伸性能得到提高,其中层间锻打抑制效果最为显著,其气孔率为0.28%,降低了67.44%,拉伸强度可达376.83 MPa,提高约21.11%,比O态和H112态下的5B06铝合金提高了19.62%。

关键词：等离子弧增材铝合金气孔抑制力学性能

贝氏体钢-不锈钢异种材料等离子增材工艺研究

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贝氏体钢-不锈钢异种材料等离子增材工艺研究

作者：周凡南京理工大学

学位级别：硕士

贝氏体钢是一种高强度,焊接性能好,多用途的新型钢种,由于其优秀的力学性能和成本低,广泛应用于我国各类工程机械、舟桥,桥梁、海洋平台等焊接结构钢领域,但由于其韧性不足,限制了一定的发展。本课题借鉴深海贝壳珍珠母分层交叠结构特征... 详细信息

贝氏体钢是一种高强度,焊接性能好,多用途的新型钢种,由于其优秀的力学性能和成本低,广泛应用于我国各类工程机械、舟桥,桥梁、海洋平台等焊接结构钢领域,但由于其韧性不足,限制了一定的发展。本课题借鉴深海贝壳珍珠母分层交叠结构特征,设计了软质（316L不锈钢）和硬质（贝氏体钢）交织结构,采用机器人等离子弧增材工艺增材,以贝氏体-不锈钢复合结构提升构件韧性,大幅提升抗冲击性能。本课题主要开展贝氏体钢-不锈钢分层结构的机器人等离子增材工艺试验,检测测试其微观组织和力学性能,探索其结构件整体的综合性能提升。论文首先进行了贝氏体钢和不锈钢机器人等离子增材基础工艺,通过正交试验得出合适的工艺参数窗口,探索了电流、速度、层间温度、摆动幅度、增材路径等有关增材工艺参数对熔敷金属成型质量的影响规律。本文主要研究了贝氏体钢与316L不锈钢异种金属交织结构件的组织与性能。首先研究了贝氏体钢-不锈钢道中交织成形,通过调整不同的送丝时间,从而能够实现两者完整搭接,熔合区部分强度有所提升。15mm不锈钢间隔时的冲击韧性达到了149J/cm,平均抗拉强度也在950MPa,具有良好的强-韧性。交织试样中贝氏体钢部分由板条状贝氏体、粒状贝氏体和残余奥氏体构成,不锈钢部分有奥氏体与铁素体组成。贝氏体钢平均硬度为400HV左右,不锈钢区域部分的平均硬度在210HV,两种金属的熔合区处的硬度有了一定的提升,平均在430HV左右。当拉伸样含量中有10%-20%316L不锈钢时,结构件拉伸样的平均抗拉强度在1200MPa以上,比纯材贝氏体钢的强度还高,断后延伸率有8%;随着不锈钢的比例的增多,试样的抗拉强度不断下降,断后延伸率不断上升,当拉伸样中不锈钢比例在25%时,试样的平均抗拉强度有1100MPa,并且断后伸长率与纯材的贝氏体钢相同。冲击样中不锈钢含量占比在10%时,不同比例交织样的平均抗冲击韧性为130J/cm左右;随着不锈钢的比例在冲击试样中的增多,试样的抗冲击能力不断增强,在不锈钢含量占比在20%时,不同比例交织样的平均抗冲击韧性为170J/cm左右,断口为韧性断裂。在不锈钢含量占比在10%-20%时,常温下的交织样的平均韧性能达到160J/cm左右,-40℃温度下的冲击韧性的平均值为60J/cm,超过了纯材贝氏体钢的冲击韧性。

关键词：等离子弧增材交织结构合金材料成形质量组织性能