检索结果-南通市图书馆

冶金标准化与质量 2013年第6期51卷 37-40页

作者：付常伟莱芜钢铁集团有限公司技术中心山东莱芜271104

介绍了疲劳断口类型、形貌及形成机理，并对热轧H型钢疲劳断口进行了分析，为今后型钢产品疲劳研究奠定基础。

关键词：拉压疲劳疲劳断口断口分析

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TA6V钛合金疲劳断口形貌及断口分析

贵州工业大学学报（自然科学版） 2007年第6期36卷 25-28页

作者：赵光菊钟蜀晖邓建华贵州大学理学院基础部贵州贵阳550003 贵州大学土木建筑工程学院贵州贵阳550003

在进行TA6V钛合金疲劳小裂纹实验的基础上,使用KYKY2800B型扫描电镜(SEM)对TA6V钛合金疲劳断口形貌进行疲劳源区及其裂纹扩展形状、扩展区、瞬断区形貌的观察,分析TA6V钛合金疲劳断口形貌形成的原因,为其结构疲劳安全设计及可靠性分析... 详细信息

在进行TA6V钛合金疲劳小裂纹实验的基础上,使用KYKY2800B型扫描电镜(SEM)对TA6V钛合金疲劳断口形貌进行疲劳源区及其裂纹扩展形状、扩展区、瞬断区形貌的观察,分析TA6V钛合金疲劳断口形貌形成的原因,为其结构疲劳安全设计及可靠性分析提供科学依据,为今后TA6V钛合金在我国的使用提供参考。

关键词： TA6V钛合金疲劳断口断口分析

高强预腐蚀铝合金单轴拉-拉疲劳断口定量分析

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装备环境工程 2018年第1期15卷 96-99页

作者：朱泽龙李旭东穆志韬海军航空工程学院青岛校区山东青岛266041

目的通过断口定量分析获得7A09铝合金的疲劳裂纹扩展规律,为7A09铝合金结构的寿命评估提供依据。方法使用EXCO溶液对试验件进行预腐蚀,利用疲劳拉伸机进行疲劳加载直至断裂,使用扫描电镜对疲劳断口进行定量化分析。结果疲劳裂纹在试件... 详细信息

目的通过断口定量分析获得7A09铝合金的疲劳裂纹扩展规律,为7A09铝合金结构的寿命评估提供依据。方法使用EXCO溶液对试验件进行预腐蚀,利用疲劳拉伸机进行疲劳加载直至断裂,使用扫描电镜对疲劳断口进行定量化分析。结果疲劳裂纹在试件的腐蚀坑处萌生,从自由界面附近向纵深发展导致试件的断裂。通过断口分析和Paris公式确定了裂纹的萌生寿命和扩展寿命。结论腐蚀之后的试件裂纹萌生寿命占总寿命的比例下降,当裂纹扩展程度较大之后,受腐蚀影响减轻,得出裂纹扩展速率和应力强度因子的关系。

关键词： 7A09铝合金疲劳断口疲劳裂纹萌生疲劳裂纹扩展

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40Cr钢超高周疲劳性能及疲劳断口解析

内燃机与配件 2021年第21期 35-36页

作者：崔晓玉孙倩青岛城市学院青岛266071

应用超声疲劳试验方法专研了105~1010周次范畴中40Cr钢表现出的疲劳性能,设计其载荷频率20kHz,配合电子显微镜剖析疲劳端口样貌特点。统计结果发现,40Cr钢的S-N曲线始终维持下跌趋势,107、1010周次的疲劳强度形成了显著差异;显微分析发... 详细信息

应用超声疲劳试验方法专研了105~1010周次范畴中40Cr钢表现出的疲劳性能,设计其载荷频率20kHz,配合电子显微镜剖析疲劳端口样貌特点。统计结果发现,40Cr钢的S-N曲线始终维持下跌趋势,107、1010周次的疲劳强度形成了显著差异;显微分析发现,40Cr钢超声疲劳端口样貌和传统疲劳条件下的断口样貌没有形成显著差别,拓展区断口存在着显著的疲劳辉纹。

关键词：钢材超声疲劳试验疲劳断口试验分析

超低氧弹簧钢60Si2MnA疲劳断口夹杂物来源研究

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超低氧弹簧钢60Si2MnA疲劳断口夹杂物来源研究

2011年全国高品质特殊钢生产技术研讨会

作者：刘剑辉惠卫军董瀚张旭许倩钢铁研究总院结构材料所

为了探究疲劳断口处夹杂物的来源,本文针对60Si2MnA弹簧钢生产工艺流程不同工位和疲劳断口处夹杂物,通过金相、SEM-EDX等手段,分别对夹杂物的数量、尺寸、形貌及组成进行了系统研究,并在夹杂物生成热力学计算和动力学形成条件的基础上,... 详细信息

为了探究疲劳断口处夹杂物的来源,本文针对60Si2MnA弹簧钢生产工艺流程不同工位和疲劳断口处夹杂物,通过金相、SEM-EDX等手段,分别对夹杂物的数量、尺寸、形貌及组成进行了系统研究,并在夹杂物生成热力学计算和动力学形成条件的基础上,结合实际工艺状况,得出其断口处夹杂物来源主要是两个方面,一个是精炼过程反应产物没有排除掉,另一个是连铸中间包内发生的"结晶雨"现象,在覆盖剂下聚集过多或非稳态条件下,再次进入钢液所致。

关键词：弹簧钢疲劳断口夹杂物

来源： cnki会议评论

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用扫描电镜对球墨铸铁疲劳断口的观察

铸造 1980年第6期 19-22页

作者：王莉君电力部西安热工研究所

用80-2球墨铸铁制造的汽车曲柄主轴,使用中发生了疲劳断裂.为了分析引起疲劳断裂的原因,进行了扭转疲劳和弯曲疲劳试验.本文介绍用扫描电镜对事故断口和试验断口的疲劳裂纹源点、扩展区和终断区断裂特征观察结果.

关键词：球墨铸铁铁素体源点疲劳断裂牛眼固溶体石墨球疲劳断口金相相组成珠光体扫描电镜

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三心凹底气瓶的疲劳失效与断口分析

压力容器 1984年第5期 57-62+97页

作者：金巨年王长有杜金山刘民治大连工学院中国科学院金属研究所

本文对三心凹底气瓶的疲劳失效进行了实验研究,揭示了影响疲劳寿命的主要因素,提出了相应的改进措施,并采用电子显微镜和金相显微镜等观测手段,综合研究了瓶根疲劳裂纹的萌生与扩展过程及对应的断口特性。

关键词：断口分析二次裂纹主裂纹透射电镜准解理疲劳断口疲劳条纹裂纹形貌气瓶标准疲劳寿命疲劳力学性质疲劳失效复型三心

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15MnTi船体钢腐蚀疲劳断口电镜研究

电子显微学报 1984年第4期 83-83页

作者：韩兆隆李春林王佩青张学明洛阳七二五研究所

由腐蚀和循环应力联合作用,引起的腐蚀疲劳,导致金属材料强度降低,但使船舶结构发生破坏的情况是大量的存在。因而引起人们的重视。本文着重于用SEM观察和分析15MnTi船体结构钢腐蚀疲劳试验后断口的微观形貌特征,采用宏观和微观相结合... 详细信息

由腐蚀和循环应力联合作用,引起的腐蚀疲劳,导致金属材料强度降低,但使船舶结构发生破坏的情况是大量的存在。因而引起人们的重视。本文着重于用SEM观察和分析15MnTi船体结构钢腐蚀疲劳试验后断口的微观形貌特征,采用宏观和微观相结合的方法。测量断口疲劳条纹的间距Δα,用Bates和Clarr提出的经验公式,来估算宏观裂纹扩展速率da/dN和裂纹尖端强度因子幅度Δk;为断口分析技术在疲劳失效分析上的应用积累资料。一、实验方法和结果 15MnTi船体结构钢板中心穿透型裂纹试样,在空气、盐水和人造海水三种介质中,在拉一拉载荷下做疲劳试验。测量裂纹扩展长度2a,记录循环次数N,用递增多项式拟合a、N数据,绘制a—N曲线,对拟合曲线

关键词：疲劳断口船体断口特征疲劳条纹

定向凝固钴基合金DZ40M高温缺口疲劳性能及其断口研究

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稀有金属材料与工程 1998年第6期27卷 340-343页

作者：姜文辉姚向东管恒荣胡壮麒中国科学院金属研究所沈阳110015

研究了定向凝固钴基高温合金DZ40M700℃和900℃缺口疲劳性能及疲劳断口。结果表明，DZ40M合金具有较高的抗高温缺口疲劳破坏能力，700℃和900℃缺口疲劳强度分别为285MPa和203MPa，且表现出低的疲劳缺口敏感性，700℃和900℃疲劳缺口敏... 详细信息

研究了定向凝固钴基高温合金DZ40M700℃和900℃缺口疲劳性能及疲劳断口。结果表明，DZ40M合金具有较高的抗高温缺口疲劳破坏能力，700℃和900℃缺口疲劳强度分别为285MPa和203MPa，且表现出低的疲劳缺口敏感性，700℃和900℃疲劳缺口敏感度仅为0．146和0．153。在交变载荷作用下，700℃缺口疲劳裂纹是以小平面方式、沿着｛111｝滑移面扩展；而900℃缺口疲劳裂纹是在交变载荷和环境氧化综合作用下，开始沿着｛001｝解理面，随后以疲劳辉纹方式扩展。DZ40M合金的独特显微组织结构和优异的静态力学性能（特别是塑性）是其具有良好的抗高温缺口疲劳性能的主要原因。

关键词：定向凝固钴基高温合金缺口疲劳性能疲劳断口

激光冲击对K403镍基合金高温疲劳性能和断口形貌的影响

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中国激光 2014年第9期41卷 71-75页

作者：罗思海何卫锋周留成赖志林柴艳何光宇空军工程大学等离子体重点实验室中国人民解放军95321部队

对K403镍基合金涡轮叶片进行激光冲击强化(LSP),利用高温高低周复合疲劳试验验证其强化效果。试验结果表明:冲击后裂纹源区附近平坦区较冲击前变大,在快速扩展(FCG)区,激光冲击强化后疲劳条纹间距减小,有大量二次裂纹产生。且强化后在... 详细信息

对K403镍基合金涡轮叶片进行激光冲击强化(LSP),利用高温高低周复合疲劳试验验证其强化效果。试验结果表明:冲击后裂纹源区附近平坦区较冲击前变大,在快速扩展(FCG)区,激光冲击强化后疲劳条纹间距减小,有大量二次裂纹产生。且强化后在材料表层会引发晶粒细化以及高残余压应力,但在550℃/150min保温下,残余应力部分发生松弛,但是表层细化结构有很好的热稳定性。相比冲击前样件,激光冲击强化后涡轮叶片疲劳寿命提高了140%。热松弛后的残余压应力和表面晶粒细化是镍基合金疲劳寿命提高的主要原因。

关键词：激光光学激光冲击强化 K403镍基合金高温疲劳疲劳断口残余压应力