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AZ91系列压铸镁合金高周疲劳断口形貌分析

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铸造 2006年第2期55卷 135-139页

作者：杨友刘勇兵杨晓红吉林大学汽车材料教育部重点实验室

AZ91D压铸镁合金中加入富Ce稀土后,组织得到明显细化,压铸过程中产生的气孔变小,分布更加均匀,能够减少疲劳裂纹源的产生。AZ91D合金拉伸断口表现为既有解理台阶又存在细小撕裂棱及韧窝的混合断裂特征,加入1%Ce后,合金断口的韧性断裂特... 详细信息

AZ91D压铸镁合金中加入富Ce稀土后,组织得到明显细化,压铸过程中产生的气孔变小,分布更加均匀,能够减少疲劳裂纹源的产生。AZ91D合金拉伸断口表现为既有解理台阶又存在细小撕裂棱及韧窝的混合断裂特征,加入1%Ce后,合金断口的韧性断裂特征增加,有利于提高合金的室温力学性能。AZ91D合金疲劳裂纹源萌生于合金内部的气孔和夹杂处,疲劳裂纹沿晶界扩展,加入稀土后,疲劳裂纹扩展区有疲劳辉纹出现,疲劳断裂呈现出准解理和韧窝断裂的混合特征。

关键词： AZ91D 压铸镁合金显微组织拉伸断口疲劳断口

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不同应力下7B04铝合金的疲劳断口

中南大学学报（自然科学版） 2010年第1期41卷 132-137页

作者：蹇海根姜锋文康黄宏锋韦莉莉蒋龙中南大学材料科学与工程学院湖南长沙410083

采用金相、电镜扫描显微技术对不同应力下铝合金的疲劳断口显微组织进行分析和对比研究,揭示该合金疲劳裂纹萌生与扩展的微观特征。研究结果表明:疲劳裂纹一般在材料表面或近表面处萌生,与表面的距离随加载应力升高而减小,在应力为285MP... 详细信息

采用金相、电镜扫描显微技术对不同应力下铝合金的疲劳断口显微组织进行分析和对比研究,揭示该合金疲劳裂纹萌生与扩展的微观特征。研究结果表明:疲劳裂纹一般在材料表面或近表面处萌生,与表面的距离随加载应力升高而减小,在应力为285MPa时裂纹于距表面约250μm处萌生,而在430MPa时裂纹萌生于材料表面;在裂纹源附近观察不到疲劳辉纹,且加载应力越高,这个区域的面积就越小,而裂纹扩展区的疲劳辉纹间距随应力的增大而增大;裂纹形成后,微裂纹沿着与应力轴呈45°角的最大切应力方向向纵深扩展,然后转向与拉应力轴正交的方向扩展,最后瞬断,且随着应力的增大,断口上疲劳裂纹扩展区的面积减小,瞬断区的面积增大。

关键词：铝合金疲劳断口裂纹萌生裂纹扩展疲劳辉纹

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航空用高强高韧铝合金疲劳断口特征的研究

航空材料学报 2010年第4期30卷 97-102页

作者：蹇海根姜锋郑秀媛韦莉莉黄宏锋文康中南大学材料科学与工程学院长沙410083

采用金相显微镜、扫描电镜及能谱分析对T7451状态7B04铝合金疲劳断口进行了研究,揭示了该合金疲劳裂纹萌生与扩展的微观特征。合金的疲劳断口可明显划分为疲劳裂纹源区、裂纹稳定扩展区及瞬断区三个区域：疲劳裂纹从材料夹杂（大小约为... 详细信息

采用金相显微镜、扫描电镜及能谱分析对T7451状态7B04铝合金疲劳断口进行了研究,揭示了该合金疲劳裂纹萌生与扩展的微观特征。合金的疲劳断口可明显划分为疲劳裂纹源区、裂纹稳定扩展区及瞬断区三个区域：疲劳裂纹从材料夹杂（大小约为（7～10）μm×（11～14）μm的富铁脆性金属间化合物粒子）处萌生,在样品表面或近表面区域形成后呈放射状扩展;疲劳裂纹扩展区可以观察到疲劳破坏的一些典型特征;瞬断区的断口形貌跟静载断裂相似,形成不平坦的粗糙表面。

关键词： 7B04铝合金疲劳断口疲劳裂纹萌生疲劳裂纹扩展

AZ31B镁合金激光喷丸后的形变强化及疲劳断口分析

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中国激光 2011年第8期38卷 70-76页

作者：黄舒周建忠蒋素琴盛杰徐增闯阮鸿雁江苏大学机械工程学院江苏镇江212013

对AZ31B镁合金中心缺口试样进行激光喷丸强化(LSP)处理,并进行拉-拉疲劳试验。通过研究激光喷丸前后表面完整性的变化规律,发现喷丸后AZ31B试样以滑移和孪生两种方式产生塑性变形,表面及深度方向显微硬度较基体提高50%左右,喷丸区表面... 详细信息

对AZ31B镁合金中心缺口试样进行激光喷丸强化(LSP)处理,并进行拉-拉疲劳试验。通过研究激光喷丸前后表面完整性的变化规律,发现喷丸后AZ31B试样以滑移和孪生两种方式产生塑性变形,表面及深度方向显微硬度较基体提高50%左右,喷丸区表面残余压应力值达到-126.29MPa,晶粒内部出现大量滑移线和孪晶,晶粒明显细化。通过测量加载点轴向载荷和轴向位移分析了激光喷丸前后的疲劳性能,并比较激光喷丸前后疲劳断口形貌特征,发现喷丸后试样表面没有产生明显的疲劳裂纹源,残余压应力使裂纹尖端的实际应力强度因子降低,提高了疲劳裂纹萌生和扩展抗力,疲劳裂纹扩展路径较未处理试样更为曲折,最终断裂区韧窝尺寸比未喷丸件更大更深,表明激光喷丸后试样的塑性有所提升。

关键词：激光技术激光喷丸强化镁合金塑性变形残余压应力疲劳断口

300M钢孔挤压强化疲劳断口扫描电镜观察与分析

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材料工程 1994年第1期22卷 31-34页

作者：华文君赵振业丁传富北京航空材料研究所

本文利用扫描电镜仔细观察了３００Ｍ钢孔挤压强化后疲劳断口的形貌；研究了疲劳裂纹的起始与扩展特征；探讨了孔挤压强化明显推迟疲劳裂纹起始、降低疲劳裂纹扩展速率的机理。

关键词：钢孔挤压强化疲劳断口扫描电镜

激光熔化沉积与锻造AerMet100钢的疲劳断口形貌

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金属热处理 2017年第8期42卷 205-210页

作者：刘天琦中国航发北京航空材料研究院北京100095

采用光学显微镜、扫描电镜、能谱分析仪和三维白光干涉表面形貌仪对激光熔化沉积Aer Met100钢与锻造Aer Met100钢组织及其断裂韧度试样断口和螺栓试样疲劳断口进行了研究分析。结果表明:锻造Aer Met100钢断口组织均匀、致密,具有典型的... 详细信息

采用光学显微镜、扫描电镜、能谱分析仪和三维白光干涉表面形貌仪对激光熔化沉积Aer Met100钢与锻造Aer Met100钢组织及其断裂韧度试样断口和螺栓试样疲劳断口进行了研究分析。结果表明:锻造Aer Met100钢断口组织均匀、致密,具有典型的韧性断口特征,螺栓试样疲劳起源于内表面的加工刀痕处,加工刀痕产生应力集中导致疲劳起源;而激光熔化沉积Aer Met100钢存在成分不均匀的情况,螺栓试样疲劳起源于内部裂纹处,大裂纹伴随小裂纹,裂纹内有未完全熔化的粉末颗粒,某些部位存在局部氧化状态。

关键词：激光熔化沉积锻造 AerMet100钢疲劳断口

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推土机平衡梁全尺寸疲劳试验及疲劳断口分析

农业机械学报 1998年第3期29卷 139-143页

作者：付玲罗邦杰许纯新汪慈荪郑永强王富启张长泰吉林工业大学工程机械系天津工程机械研究所山东推土机总厂山东工程机械集团

在ＭＴＳ上完成平衡梁全尺寸疲劳试验后，研究了试验断口上疲劳裂纹萌生、发展的原因、过程和特点；获得箱形焊接结构的３种寿命预测模型；对选择异材设计的平衡梁，提出了改进意见。

关键词：推土机焊接结构疲劳试验平衡梁疲劳断口

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直接时效GH4169合金疲劳断口分析研究

航空材料学报 2015年第5期35卷 46-56页

作者：谢孝昌柴志刚李权汤春峰赵振业北京航空材料研究院北京100095 北京航空工程技术研究中心北京100076

采用扫描电镜对直接时效(DA)GH4169合金在室温和650℃下的光滑(Kt=1)和缺口(Kt=3、4)旋转弯曲疲劳试样断口进行了研究。研究表明,DAGH4169合金室温旋转弯曲疲劳光滑(Kt=1)试样断口在大应力状态下具有多源疲劳断裂特征,在低应力状态下则... 详细信息

采用扫描电镜对直接时效(DA)GH4169合金在室温和650℃下的光滑(Kt=1)和缺口(Kt=3、4)旋转弯曲疲劳试样断口进行了研究。研究表明,DAGH4169合金室温旋转弯曲疲劳光滑(Kt=1)试样断口在大应力状态下具有多源疲劳断裂特征,在低应力状态下则具有单源疲劳断裂特征,且疲劳裂纹均起始于表面加工缺陷处。DAGH4169合金室温旋转弯曲疲劳缺口(Kt=3,4)试样均起源于缺口根部的加工缺陷处,在实验载荷下均呈现多源疲劳断裂特征。DAGH4169合金650℃旋转弯曲疲劳光滑(Kt=1)试样断口呈单源疲劳断裂特征,起始于外表面加工缺陷处。DAGH4169合金650℃旋转弯曲疲劳缺口(Kt=3,4)试样均起源于缺口根部加工缺陷处,呈多源疲劳断裂特征。所有观察试样随疲劳载荷的逐渐降低,疲劳源区逐渐平滑,疲劳扩展逐渐充分,瞬断区面积逐渐减小,瞬断区的偏心距离逐渐增大。

关键词： DAGH4169 疲劳断口疲劳源疲劳扩展

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疲劳断口分维测量中若干问题的探讨

西北工业大学学报 1994年第4期12卷 514-517页

作者：董聪杨庆雄童小燕孙秦西北工业大学

提出了协同标度因子的概念，研究并指出了目前国际上广泛采用的两种疲劳断口分维测量方法（ＳＩＡ和ＦＰＭ）存在的一些实质性问题．从能量不可逆耗散的角度入手，探讨了与材料疲劳断裂特性有关的断口分维的属性及断口分维和材料断裂特... 详细信息

提出了协同标度因子的概念，研究并指出了目前国际上广泛采用的两种疲劳断口分维测量方法（ＳＩＡ和ＦＰＭ）存在的一些实质性问题．从能量不可逆耗散的角度入手，探讨了与材料疲劳断裂特性有关的断口分维的属性及断口分维和材料断裂特性间本质的物理联系，认为正确的测量对象应当是断口的面分维而不是目前广泛采用的线分维。

关键词：协同标度因子疲劳断口测量分形维数