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JGJ/T 17-2008规定的蒸压加气混凝土导热系数理论计算值的灰缝影响系数的商榷

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墙材革新与建筑节能 2017年第11期 42-44页

作者：李庆繁辽宁省预拌砂浆行业协会抚顺113008

简要介绍《蒸压加气混凝土建筑应用技术规程》JGJ/T17—2008规定的导热系数理论计算值灰缝影响系数1.25,给出导热系数理论计算值灰缝影响系数计算公式,并计算灰缝宽度为15mm、砂浆导热系数为0.87W/(m·K)时,不同的砌块高度和导热系数理... 详细信息

简要介绍《蒸压加气混凝土建筑应用技术规程》JGJ/T17—2008规定的导热系数理论计算值灰缝影响系数1.25,给出导热系数理论计算值灰缝影响系数计算公式,并计算灰缝宽度为15mm、砂浆导热系数为0.87W/(m·K)时,不同的砌块高度和导热系数理论计算值的灰缝影响系数。对此,笔者认为,将不同砌块高度和导热系数理论计算值的灰缝影响系数均规定为1.25,欠妥,并就此讨论以求共同商榷。

关键词：导热系数理论计算值设计计算值加权平均值灰缝影响系数

《蒸压加气混凝土建筑应用技术规程》导热系数理论计算值的灰缝影响系数的商榷

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砖瓦世界 2018年第1期 55-57页

作者：李庆繁辽宁省预拌砂浆行业协会

本文首先对《蒸压加气混凝土建筑应用技术规程》(JGJ/T 17—2008)规定的导热系数理论计算值灰缝影响系数1.25作了简要介绍,接着给出了导热系数理论计算值灰缝影响系数计算公式,并计算了灰缝宽度为15mm、砂浆导热系数为0.87[W/(m·K)时,... 详细信息

本文首先对《蒸压加气混凝土建筑应用技术规程》(JGJ/T 17—2008)规定的导热系数理论计算值灰缝影响系数1.25作了简要介绍,接着给出了导热系数理论计算值灰缝影响系数计算公式,并计算了灰缝宽度为15mm、砂浆导热系数为0.87[W/(m·K)时,不同的砌块高度和导热系数理论计算值的灰缝影响系数。对此,笔者认为,将不同的砌块高度和导热系数理论计算值的灰缝影响系数均规定为1.25欠妥,值得商榷。

关键词：导热系数理论计算值设计计算值加权平均值灰缝影响系数

JGJ/T17-2008规定的蒸压加气混凝土导热系数理论计算值的灰缝影响系数的商榷

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砖瓦 2018年第1期 49-51页

作者：李庆繁辽宁省预拌砂浆行业协会辽宁抚顺113008

首先对JGJ/T17-2008规定的导热系数理论计算值灰缝影响系数1.25作了简要介绍。接着给出了导热系数理论计算值灰缝影响系数计算公式,并计算了灰缝宽度为15mm、砂浆导热系数为0.87W/(m·K)时,不同的砌块高度和导热系数理论计算值的灰缝影... 详细信息

首先对JGJ/T17-2008规定的导热系数理论计算值灰缝影响系数1.25作了简要介绍。接着给出了导热系数理论计算值灰缝影响系数计算公式,并计算了灰缝宽度为15mm、砂浆导热系数为0.87W/(m·K)时,不同的砌块高度和导热系数理论计算值的灰缝影响系数。对此,笔者认为,将不同的砌块高度和导热系数理论计算值的灰缝影响系数均规定为1.25欠妥,以求共同商榷。

关键词：导热系数理论计算值设计计算值加权平均值灰缝影响系数

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叠加定理实验结果与理论计算值差距的分析

安庆师范学院学报（自然科学版） 2006年第4期12卷 36-37页

作者：潘康生安庆师范学院物理与电气工程学院安徽安庆246011

在电工学中,实验者在作叠加定理实验时,发现实验结果与理论计算值存在着一定的差距,本文分析了产生差距的原因,并提出了解决问题的办法。

关键词：线性电路实验结果理论计算值

船舶无空泡螺旋桨非定常推力脉动及其诱导线谱噪声分析

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声学学报 2014年第5期39卷 582-588页

作者：熊紫英朱锡清陆林章黄红波中国船舶科学研究中心无锡214082 船舶振动噪声重点实验室无锡214082

对船舶无空泡螺旋桨非定常推力脉动及其诱导的线谱噪声进行了研究,主要目的在于螺旋桨非定常推力脉动理论预报方法的验证。基于速度势面元法计算得到非均匀流场中无空泡螺旋桨的推力脉动,在大型循环水槽中利用非定常动力仪测试得到全附... 详细信息

对船舶无空泡螺旋桨非定常推力脉动及其诱导的线谱噪声进行了研究,主要目的在于螺旋桨非定常推力脉动理论预报方法的验证。基于速度势面元法计算得到非均匀流场中无空泡螺旋桨的推力脉动,在大型循环水槽中利用非定常动力仪测试得到全附体船后螺旋桨的脉动推力,以脉动推力作为声源项预报得远场线谱噪声。一阶叶频非定常推力系数理论计算值与试验值最大相差29.3%,由此引起的线谱噪声差别为3.0 dB。上述结果表明,面元法预报船后螺旋桨非定常推力脉动已达到较高精度,为船舶螺旋桨低频线谱噪声的预报提供了物理基础和重要参数。

关键词：空泡螺旋桨脉动理论线谱噪声常推力船舶噪声分析诱导理论计算值

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对称磁电层合板磁电转换效应理论研究

物理学报 2005年第3期54卷 1426-1430页

作者：万红沈仁发吴学忠国防科学技术大学航天与材料工程学院长沙410073

磁致伸缩和压电层合材料通过磁致伸缩和压电效应的乘积可以获得大的磁电效应 .通过材料的力学本构方程 ,建立了对称磁电层合板磁电耦合的静态力学模型 ;采用ANSYS 8 0多物理场有限元分析软件 ,对层合结构的磁电转化效应进行了数值计算 ... 详细信息

磁致伸缩和压电层合材料通过磁致伸缩和压电效应的乘积可以获得大的磁电效应 .通过材料的力学本构方程 ,建立了对称磁电层合板磁电耦合的静态力学模型 ;采用ANSYS 8 0多物理场有限元分析软件 ,对层合结构的磁电转化效应进行了数值计算 ,并与理论计算值进行了对比 .研究结果表明 :磁致伸缩压电的厚度比增加使磁电电压系数增大 ;所推导的磁电电压系数公式的计算值与等效电路模型推导的公式计算值符合很好 ;有限元数值计算结果介于两种模型的计算结果之间 .

关键词：对称乘积系数层合板磁电效应公式计算推导力学理论计算值计算结果

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宽带密排平面阵声辐射分析

声学学报 2011年第4期36卷 358-362页

作者：刘望生李亚安俞宏沛西北工业大学航海学院西安710072 杭州应用声学研究所杭州310012

应用声有限元-边界元法计算了宽带基阵声场分布。建立了平面9元阵有限元-边界元模型,给出了阵元之间互阻抗数值计算方法,分析了阵元间互辐射对声性能影响的变化规律,计算了9元阵3个谐振频率点处指向性和波束宽度。利用3谐振换能器研制... 详细信息

应用声有限元-边界元法计算了宽带基阵声场分布。建立了平面9元阵有限元-边界元模型,给出了阵元之间互阻抗数值计算方法,分析了阵元间互辐射对声性能影响的变化规律,计算了9元阵3个谐振频率点处指向性和波束宽度。利用3谐振换能器研制出一种宽带密排平面9元阵,并在消声水池中对其输入阻抗和指向性进行了实验测量。研究结果表明,按阵元第一谐振频率半波长布阵是合理的,理论计算值和实测值较吻合,证明了有限元-边界元法对基阵声场分布计算和互阻抗分析是可行的。

关键词：声辐射分析平面阵宽带数值计算方法谐振频率点边界元法声场分布理论计算值

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水声无源材料回声降低测量时反聚焦方法

声学学报 2015年第1期40卷 110-116页

作者：李建龙何志光闫孝伟浙江大学信息与电子工程学系杭州310027 浙江省综合信息网技术重点实验室杭州310027 中国船舶工业系统工程研究院北京100094

提出了利用时间反转（时反）聚焦技术的水声无源材料回声降低测量方法。首先实现有界水声环境下有、无试样接收信号的时反聚焦，然后利用聚焦信号测量试样反射系数，最后通过标准试样对反射系数进行修正，从而得到试样的回声降低测量值... 详细信息

提出了利用时间反转（时反）聚焦技术的水声无源材料回声降低测量方法。首先实现有界水声环境下有、无试样接收信号的时反聚焦，然后利用聚焦信号测量试样反射系数，最后通过标准试样对反射系数进行修正，从而得到试样的回声降低测量值。在小型水池中进行了铝板试样和钢板试样回声降低的测量，铝板试样的尺寸为1．1m×1．0×0．005m，测量频率范围为3—20kHz，钢板试样尺寸与铝板试样相同，测量频率范围为0．5—20kHz，测量结果经修正后与平面波理论计算值基本一致，和理论计算值的相对误差小于10％，扩展不确定度小于1．5dB。本方法采用时反原理实现了接收信号的空时聚焦，提高了测量信混比，因此适用于非自由场环境下无源材料回声降低的测量试验，尤其适用于低频的回声降低测量。

关键词：测量方法聚焦方法水声环境回声材料无源标准试样理论计算值

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非等间距高频波导线阵列指向性研究

声学学报 2016年第5期41卷 657-664页

作者：邓文翰沈勇蒋佳为申雨晨近代声学教育部重点实验室南京大学声学研究所南京210093

研究了非等间距高频波导组成的线阵列的远场垂直指向性。提出了更符合实际应用的高频波导线阵列非等间距排列模型。通过分析同相点声源阵列的指向性,结合扬声器线阵列乘积理论得到了计算所提出模型远场垂直指向性的方法,对模型进行了有... 详细信息

研究了非等间距高频波导组成的线阵列的远场垂直指向性。提出了更符合实际应用的高频波导线阵列非等间距排列模型。通过分析同相点声源阵列的指向性,结合扬声器线阵列乘积理论得到了计算所提出模型远场垂直指向性的方法,对模型进行了有限元仿真,并实验验证了理论计算值的准确性,最后分析了高频波导线阵列非等间距排列对指向性的影响。结果表明:该方法简单有效。在有效辐射率相等的情况下,非等间距高频波导线阵列与等间距线阵列的远场指向性主瓣差异很小。

关键词：垂直指向性导线阵列非等间距高频波理论计算值有限元仿真远场模型