检索结果-南通市图书馆

焊后热处理对07MnCrMoVR钢热影响粗晶区-20℃冲击韧性的影响

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特殊钢 2020年第6期41卷 68-71页

作者：冯路路乔文玮鲁修宇周峰荆楚理工学院机械工程学院荆门448000 武汉科技大学高性能钢铁材料及其应用省部共建协同创新中心武汉430081 江苏华能电缆股份有限公司高邮225613 武汉钢铁(集团)研究院武汉430080 佛山职业技术学院机电工程学院佛山528137

采用光学显微镜、扫描显微镜、透射电镜和冲击韧性试验机对07MnCrMoVR钢热影响粗晶区在460~660℃2 h焊后热处理工艺下的组织性能进行了分析。结果表明,随着焊后热处理温度的升高,焊缝热影响粗晶区-20℃冲击韧性呈现先降低再升高的现象... 详细信息

采用光学显微镜、扫描显微镜、透射电镜和冲击韧性试验机对07MnCrMoVR钢热影响粗晶区在460~660℃2 h焊后热处理工艺下的组织性能进行了分析。结果表明,随着焊后热处理温度的升高,焊缝热影响粗晶区-20℃冲击韧性呈现先降低再升高的现象。焊后热处理钢在580℃和620℃出现再热裂纹倾向,冲击试样为脆性断口,解理断裂,沿着晶界出现了微裂纹,主要是因为碳化物沿着晶界析出并长大弱化了晶界的结合能,导致低温冲击韧性出现降低。≥620℃焊后热处理,07MnCrMoVR钢出现再结晶的现象,位错消失,铁素体晶粒合并长大使其低温冲击韧性又重新升高。该钢最优焊后热处理为460~500℃2 h。

关键词：焊后热处理 07MnCrMoVR钢热影响粗晶区韧性碳化物

焊后热处理对X52管线钢水下摩擦塞焊接头断裂韧性的影响

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焊接 2021年第4期 1-7,62页

作者：熊俊珍杨新岐唐文珅元惠新天津大学天津300350

采用裂纹尖端张开位移(Crack tip opening displacement,CTOD)试验方法对X52钢水下等静压摩擦圆锥塞焊接头的断裂行为进行试验研究,探讨了焊后热处理温度对接头不同位置的微观组织及断裂韧性的影响。结果表明,由于焊缝中心产生明显不均... 详细信息

采用裂纹尖端张开位移(Crack tip opening displacement,CTOD)试验方法对X52钢水下等静压摩擦圆锥塞焊接头的断裂行为进行试验研究,探讨了焊后热处理温度对接头不同位置的微观组织及断裂韧性的影响。结果表明,由于焊缝中心产生明显不均匀淬硬马氏体及少量魏氏组织,焊态下焊缝中心CTOD平均值仅为0.103 mm,明显低于母材断裂韧性。随着焊后热处理温度从500℃增加到800℃,焊缝中心区域不均匀淬硬组织转变为回火组织并趋于均匀化,这使得焊缝中心区域抗断能力获得有效提高;在800℃热处理后焊缝中心CTOD平均值可达到0.8 mm以上。但由于结合区中夹杂物的存在,经适当温度的焊后热处理后,焊缝结合区断裂韧性的提高仍非常有限,800℃热处理后结合区CTOD值最高可达到0.3 mm。接头结合区的抗断裂能力是影响水下摩擦圆锥塞焊修复技术应用的关键因素。

关键词：水下摩擦塞焊焊后热处理断裂韧性管线钢

焊后热处理对10Ni5CrMoV钢热影响区低温冲击韧性的影响

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焊接 2006年第12期 20-23,31页

作者：张慧敏丁成钢史春元孙国辉王守革大连交通大学 116028 哈尔滨锅炉厂有限责任公司 150046

采用焊接热模拟技术及冲击试验方法,研究了焊后热处理工艺参数对10Ni5CrMoV钢热影响区(HAZ)的组织与低温(-50℃)冲击韧性的影响规律。试验结果表明,粗晶区是HAZ各特征区中冲击韧性最低的区域,但是经过620℃×1.5h焊后热处理后,HAZ粗晶... 详细信息

采用焊接热模拟技术及冲击试验方法,研究了焊后热处理工艺参数对10Ni5CrMoV钢热影响区(HAZ)的组织与低温(-50℃)冲击韧性的影响规律。试验结果表明,粗晶区是HAZ各特征区中冲击韧性最低的区域,但是经过620℃×1.5h焊后热处理后,HAZ粗晶区冲击韧性最高。

关键词： 10Ni5CrMoV钢热影响区焊后热处理低温冲击韧性

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焊后热处理对熔敷金属显微组织及硬度的影响

热加工工艺 2017年第11期46卷 192-194,198页

作者：潘全喜权国辉郑州职业技术学院材料工程系河南郑州450121

采用焊条电弧堆焊方法对45钢进行了三层堆焊试验,并进行了不同温度的焊后回火处理,研究了熔敷金属的显微组织和硬度分布。结果表明:回火温度为400℃时,熔敷金属显微组织是残余奥氏体和粒状贝氏体,550℃时出现了回火马氏体,700℃时出现... 详细信息

采用焊条电弧堆焊方法对45钢进行了三层堆焊试验,并进行了不同温度的焊后回火处理,研究了熔敷金属的显微组织和硬度分布。结果表明:回火温度为400℃时,熔敷金属显微组织是残余奥氏体和粒状贝氏体,550℃时出现了回火马氏体,700℃时出现了魏氏组织。回火温度为550℃时,熔敷金属的显微硬度值最大,400℃次之,700℃最小。这是由于回火温度为550℃时熔敷金属中形成了特殊碳化物,造成了二次硬化现象;回火温度为700℃时魏氏组织的出现大大降低了熔敷金属的力学性能,且熔敷金属中的马氏体分解加剧,特殊碳化物会迅速地聚集长大,严重地削弱了弥散强化的效果。

关键词：焊后热处理熔敷金属显微组织显微硬度

焊后热处理对P91钢和TP347H钢焊接接头综合力学性能的影响

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压力容器 2008年第8期25卷 6-9,35页

作者：黄嗣罗陈宗强茂名重力石化机械制造有限公司广东茂名525024

对P91钢和TP347H钢焊接接头在焊态和720,760,800℃和1050℃×2 h空冷等焊后热处理工艺下进行了拉伸、弯曲、冲击、硬度等常规力学性能试验和高温持久强度试验研究。研究结果表明,合适的热处理规范工艺可以提高P91+TP347H异质焊接接头的... 详细信息

对P91钢和TP347H钢焊接接头在焊态和720,760,800℃和1050℃×2 h空冷等焊后热处理工艺下进行了拉伸、弯曲、冲击、硬度等常规力学性能试验和高温持久强度试验研究。研究结果表明,合适的热处理规范工艺可以提高P91+TP347H异质焊接接头的拉伸及弯曲性能,对冲击性能及硬度也没有大的影响。经热处理后的焊接接头比未经热处理的试样具有更好的高温持久性能。得出了P91+TP347H异种钢焊接的最佳工艺方案是采用TIG焊,并进行焊前预热和焊后进行760℃×2 h空冷时效处理。

关键词：异种钢焊接焊后热处理力学性能焊接规范

焊后热处理对X80和30CrMo钢热影响区粗晶区韧性的影响

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热加工工艺 2018年第21期47卷 82-85页

作者：薄国公孙晓杰贺龙威中国石油管道局工程有限公司设计分公司河北廊坊065000 海洋石油工程(青岛)有限公司山东青岛266580

通过冲击、金相试验和扫描电镜分析,研究了焊后热处理(PWHT)对X80钢和30CrMo钢热影响区粗晶区韧性的影响。结果表明,X80钢侧焊态和PWHT后粗晶区组织均主要为板条贝氏体和粒状贝氏体;30CrMo钢侧焊态粗晶区组织主要为贝氏体和低碳马氏体,P... 详细信息

通过冲击、金相试验和扫描电镜分析,研究了焊后热处理(PWHT)对X80钢和30CrMo钢热影响区粗晶区韧性的影响。结果表明,X80钢侧焊态和PWHT后粗晶区组织均主要为板条贝氏体和粒状贝氏体;30CrMo钢侧焊态粗晶区组织主要为贝氏体和低碳马氏体,PWHT后粗晶区组织为贝氏体和回火索氏体。M/A组元的形成是造成X80侧钢焊态粗晶区韧性较低的主要原因,而30CrMo钢侧焊态粗晶区韧性较差是组织粗化及上贝氏体的形成造成的。PWHT后,热影响区粗晶区的韧性明显改善,这主要是由于粗晶区组织细化,脆硬组织数量变少,应力集中程度降低。

关键词： X80钢 30CrMo钢焊后热处理粗晶区韧性

焊后热处理对可膨胀管用低Cr合金钢焊缝金属组织性能的影响

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热加工工艺 2019年第23期48卷 177-179页

作者：朱霞董俊慧内蒙古机电职业技术学院冶金与材料工程系内蒙古呼和浩特010070 内蒙古工业大学材料科学与工程学院内蒙古呼和浩特010051

通过显微组织观察、拉伸性能测试、硬度测试、冲击韧性测试等方法,对不同温度热处理后低Cr合金钢焊缝金属的显微组织和力学性能进行对比研究。结果表明:在740~900℃温度区间内,不同温度焊后热处理的低Cr合金钢焊缝金属组织为铁素体+条... 详细信息

通过显微组织观察、拉伸性能测试、硬度测试、冲击韧性测试等方法,对不同温度热处理后低Cr合金钢焊缝金属的显微组织和力学性能进行对比研究。结果表明:在740~900℃温度区间内,不同温度焊后热处理的低Cr合金钢焊缝金属组织为铁素体+条状马氏体,随着温度的升高,铁素体逐渐细化。与焊态相比,低Cr合金钢试样经热处理后,焊缝金属强度和硬度均有所下降,焊接金属强度随着热处理温度的升高逐渐降低。740、900℃热处理对低Cr合金钢焊缝金属低温冲击韧性提高不明显,820℃热处理焊缝金属冲击韧性提高显著,-40℃冲击吸收功比焊态提高了27%。

关键词：低Cr合金钢焊缝金属焊后热处理显微组织力学性能

焊后热处理对AZ80镁合金电阻点焊接头组织及性能的影响

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热加工工艺 2017年第13期46卷 217-220,224页

作者：金明重庆工业职业技术学院重庆401120

采用电阻点焊实现了AZ80镁合金的搭接,并对点焊接头试样进行了焊后热处理。使用扫描电镜、能谱分析和拉剪试验研究了焊后热处理对点焊接头微观组织及力学性能的影响。结果表明,电阻点焊接头熔合区和热影响区均主要由α-Mg和沿晶界呈连... 详细信息

采用电阻点焊实现了AZ80镁合金的搭接,并对点焊接头试样进行了焊后热处理。使用扫描电镜、能谱分析和拉剪试验研究了焊后热处理对点焊接头微观组织及力学性能的影响。结果表明,电阻点焊接头熔合区和热影响区均主要由α-Mg和沿晶界呈连续分布的网状Mg_(17)Al_(12)组成。在拉剪载荷下,裂纹主要沿接头热影响区扩展,接头发生了熔核拔出失效,接头强度较低。经400℃×0.5 h焊后热处理,接头中Mg_(17)Al_(12)相部分重溶进基体,网状Mg_(17)Al_(12)相明显减少。热处理后接头在拉剪试验中沿母材发生失效,接头强度提高。

关键词： AZ80镁合金电阻点焊焊后热处理 Mg17Al12

焊后热处理对B87MnQL盘条电阻对焊接头组织和性能的影响研究

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热加工工艺 2020年第21期49卷 27-30页

作者：王丽芳满达虎张德勤孙国栋张汪年游胜意九江学院机械与材料工程学院江西九江332005 奥盛(九江)新材料有限公司江西九江332000

为了提高B87MnQL盘条电阻对焊接头的性能,对其接头进行了950~1100℃一次回火处理和950~1100℃+720~820℃两次回火处理,研究了不同的焊后回火工艺对接头组织、拉伸断口形貌以及力学性能的影响。结果表明:无焊后回火处理的焊缝组织为粗大... 详细信息

为了提高B87MnQL盘条电阻对焊接头的性能,对其接头进行了950~1100℃一次回火处理和950~1100℃+720~820℃两次回火处理,研究了不同的焊后回火工艺对接头组织、拉伸断口形貌以及力学性能的影响。结果表明:无焊后回火处理的焊缝组织为粗大、不均匀的铁素体和珠光体混合的过热组织和分布在其上的网状二次渗碳体,焊接接头的断裂形式为脆性断裂;经950~1100℃一次回火处理的焊缝组织晶粒变小、二次渗碳体的析出变少,拉伸断口为具有一定塑性的准解理断裂;经950~1100℃+720~820℃两次回火处理的焊缝组织更加细小且分布均匀、二次渗碳体析出最少,拉伸断口为韧性断裂。随着回火次数的增加,焊接接头的强度、塑性和硬度逐步提高,但仍低于母材,焊后热处理参数可进一步优化。

关键词： B87MnQL盘条电阻对焊(RBW) 焊后热处理焊接接头