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对有序β′CuZnAl合金贝氏体相变的体转变激活能的考察

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材料科学与工艺 1992年第Z1期 7-11页

作者：孟祥康陈大明杨延清康沫狂西北工业大学

由于β′Cu-ZnAl 合金亚稳贝氏体α;在“过退火”时“退化”为稳定的平衡相α,而使得转变组织不单一。但在贝氏体楣变温区,当转变体积分数（x）不超过10%时,可保证获得单一的贝氏体α;。因此,计算贝氏体相交的体转变激活能必须使 x≤10%... 详细信息

由于β′Cu-ZnAl 合金亚稳贝氏体α;在“过退火”时“退化”为稳定的平衡相α,而使得转变组织不单一。但在贝氏体楣变温区,当转变体积分数（x）不超过10%时,可保证获得单一的贝氏体α;。因此,计算贝氏体相交的体转变激活能必须使 x≤10%,取 x=5%,所得激活能值为56.4kJ/mol,仅约 Zn 在β′母相中扩散激活能的1/3。因而不能认为贝氏体相变仅仅为一扩散控制的过程。

关键词：有序β′母相贝氏体激活能

Au-Ag系统的扩散系数及其扩散激活能的研究

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真空科学与技术 1993年第4期13卷 268-271页

作者：刘友婴李望展振宗陈国平南开大学电子材料系天津300071 理化工程研究院南开大学物理系天津300071

在银基底上蒸镀80nm的金薄膜,然后用不同温度和时间间隔对这些样品进行热处理。再用PHI 550型俄歇电子能谱仪测出上述样品金膜中银的浓度剖面分布。根据银的浓度剖面分布及Hall公式算出Au-Ag系统的互扩散系数。由Leclaire公式计算出该... 详细信息

在银基底上蒸镀80nm的金薄膜,然后用不同温度和时间间隔对这些样品进行热处理。再用PHI 550型俄歇电子能谱仪测出上述样品金膜中银的浓度剖面分布。根据银的浓度剖面分布及Hall公式算出Au-Ag系统的互扩散系数。由Leclaire公式计算出该系统的晶界扩散系数。从Arrhenius方程得出互扩散及晶界扩散激活能。并对实验和计算结果进行了讨论。

关键词：金银薄膜扩散系数激活能

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非晶态合金脆化激活能的测定

机械工程材料 1993年第4期17卷 17-19,26页

作者：车晓舟曹兴国戴礼智洛阳工学院洛阳471039 冶金工业部钢铁研究总院北京100081

论述了两种测定非晶态合金脆化激活能方法的原理及应用,并通过非晶合金Fe79B16Si5和Fe 79B15.5 Si 3.3C2.2脆化激活能的实验测定对两种方法进行了分析。此外,还通过测定Fe80B11.5Si18.5合金对应于不同ε_f值的脆化激活能探讨了脆化激活... 详细信息

论述了两种测定非晶态合金脆化激活能方法的原理及应用,并通过非晶合金Fe79B16Si5和Fe 79B15.5 Si 3.3C2.2脆化激活能的实验测定对两种方法进行了分析。此外,还通过测定Fe80B11.5Si18.5合金对应于不同ε_f值的脆化激活能探讨了脆化激活能与ε_f之间的联系。

关键词：激活能弯曲断裂应变金属玻璃

工业硬铝 LY_(12)合金超塑变形过程的激活能

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光学机械 1989年第3期 64-68页

作者：黄海泠吴庆龄东北工学院

本文研究了LY_12硬铝合金在最佳超塑预处理工艺条件下超塑变形时的流动应力和应变速率的对数关系,测定了该合金超塑变形过程的激活能,从能量角度探讨了该合金在超塑变形过程中的变形机理。研究结果表明,在超塑变形Ⅱ区,界面扩散控制着... 详细信息

本文研究了LY_12硬铝合金在最佳超塑预处理工艺条件下超塑变形时的流动应力和应变速率的对数关系,测定了该合金超塑变形过程的激活能,从能量角度探讨了该合金在超塑变形过程中的变形机理。研究结果表明,在超塑变形Ⅱ区,界面扩散控制着变形过程;在超塑变形Ⅲ区,体积扩散控制着变形过程。此结果与SEM扫描电镜观察结果一致。

关键词：硬铝合金超塑变形激活能

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HRB400螺纹钢的高温氧化行为及动力学

钢铁 2022年第3期57卷 108-114页

作者：周大骞陆恒昌李志峰韦习成董瀚上海大学材料科学与工程学院上海200444 内蒙古科技大学材料与冶金学院内蒙古包头014010

为了优化HRB400螺纹钢氧化皮结构,以提高耐蚀性能,采用热重法研究了试验钢空气条件下在800、850、900、950、1000和1050℃温度下的氧化行为,建立了氧化动力学模型,计算出试验钢的氧化激活能,借助扫描电镜(SEM)分析和确定氧化皮结构和组... 详细信息

为了优化HRB400螺纹钢氧化皮结构,以提高耐蚀性能,采用热重法研究了试验钢空气条件下在800、850、900、950、1000和1050℃温度下的氧化行为,建立了氧化动力学模型,计算出试验钢的氧化激活能,借助扫描电镜(SEM)分析和确定氧化皮结构和组成。结合螺纹钢的实际生产情况讨论了螺纹钢氧化皮形成规律,建立了螺纹钢氧化皮生长模型。结果表明,试验钢氧化初期为快速氧化阶段,氧化动力学曲线呈线性,中后期转变为慢速氧化阶段,氧化动力学曲线呈抛物线,从线性到抛物线转变所需要的时间随着温度的升高而增加。同时通过Origin拟合计算出试验钢的氧化激活能为208.4 kJ/mol,其中氧化温度为900℃的试验钢氧化皮表面宏观状态最佳,其他氧化温度下试验钢氧化皮均有不同程度的剥落与损坏。在850和900℃的氧化温度下,由于氧化温度较低无法突破生成Fe_(2)O_(3)的能垒,试验钢氧化皮只观察到深灰色的Fe_(3)O_(4)外层和浅灰色的FeO内层2层结构;而氧化温度为950、1000和1050℃的试验钢氧化皮由Fe_(2)O_(3)、Fe_(3)O_(4)、FeO 3层结构组成。由于氧化皮在冷却过程中发生先共析反应(从FeO中析出Fe_(3)O_(4))与共析反应(FeO转变为Fe_(3)O_(4)+Fe),从而产生复杂的氧化皮结构。

关键词： HRB400螺纹钢氧化动力学氧化皮高温氧化激活能

34CrNi3MoV合金钢的动态再结晶行为

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金属热处理 2023年第5期48卷 32-40页

作者：邹志鹏徐东任毅诚王怡群郑磊庞洪轩河北工程大学河北省高品质冷镦钢技术创新中心河北邯郸056038 河南中原特钢装备制造有限公司技术中心河南济源459008 东北大学材料科学与工程学院辽宁沈阳110819 河北普阳钢铁集团中普(邯郸)有限责任公司河北省高韧性风塔钢工程研究中心河北邯郸056305 河北普阳钢铁集团河北省高塑韧性耐磨钢板技术创新中心河北邯郸056305

采用Gleeble-1500热模拟试验机对34CrNi3MoV钢在最大变形量为50%的条件下,进行变形温度为800~1200℃、应变速率为0.01~10 s^(-1)的单道次等温压缩试验并得到了真应力-真应变曲线。结果表明,34CrNi3MoV钢在800℃和900℃(1、10 s^(-1))条... 详细信息

采用Gleeble-1500热模拟试验机对34CrNi3MoV钢在最大变形量为50%的条件下,进行变形温度为800~1200℃、应变速率为0.01~10 s^(-1)的单道次等温压缩试验并得到了真应力-真应变曲线。结果表明,34CrNi3MoV钢在800℃和900℃(1、10 s^(-1))条件下仅发生动态回复,在1000~1200℃和900℃(0.01、0.1 s^(-1))条件下发生动态再结晶。采用Arrhenius方程计算不同应变量时的激活能Q,并利用五次多项式拟合激活能Q与应变量ε的对应关系:Q=331.78+1401.47ε-10233.34ε^(2)+33725.26ε^(3)-52745.07ε^(4)+31981.48ε5。利用加工硬化率构建了临界特征值εc和εp与Z参数的关系模型,在此基础上构建了预测动态再结晶体积分数的动力学模型X_(DRX)=1-exp[-0.564((ε-ε_(c))/ε_(p))^(1.945)]。

关键词： Cr-Ni-Mo钢动态再结晶激活能临界特征值体积分数

机械活化对Al-Ti-C粉料合成反应激活能的影响

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金属学报 2000年第11期36卷 1169-1171页

作者：马乃恒方小汉梁工英苏俊义西安交通大学机械工程学院西安710049

对经不同时间高能球磨的Ａｌ－Ｔｉ－Ｃ粉料混合物，采用差热分析和Ｘ射线衍射相结合的方法，确定合成反应过程中所发生的反应形式，并根据各反应峰的图形计算各反应的激活能．结果表明，高能球磨时间愈长，合成反应的激活能愈低，尤... 详细信息

对经不同时间高能球磨的Ａｌ－Ｔｉ－Ｃ粉料混合物，采用差热分析和Ｘ射线衍射相结合的方法，确定合成反应过程中所发生的反应形式，并根据各反应峰的图形计算各反应的激活能．结果表明，高能球磨时间愈长，合成反应的激活能愈低，尤其是对于温度较低时所发生的合成反应。

关键词： Al-Ti-C粉料机械活化合成反应激活能

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激活能真空自动测试系统的研发

真空与低温 2017年第6期23卷 323-330页

作者：王广才赵广澍朱小峰胡鹏飞欧琳王玉芳彭文博张晓丹南开大学光电子薄膜器件与技术研究所天津市光电子薄膜器件与技术重点实验室光学信息技术和科学教育部重点实验室天津300071 南开大学物理科学学院天津300071 中国华能集团清洁能源技术研究院有限公司北京102209

为提高激活能测量的精度,采用全封闭金属钟罩避免光的干扰,用环形包覆加热腔和保温隔热盒的方法测量温度,在自然冷却时测量电流来避免交流信号对弱信号的干扰,采用吉时利K617静电计获得了8 fA的测量精度。通过PLC和LabVIEW软件编程,实... 详细信息

为提高激活能测量的精度,采用全封闭金属钟罩避免光的干扰,用环形包覆加热腔和保温隔热盒的方法测量温度,在自然冷却时测量电流来避免交流信号对弱信号的干扰,采用吉时利K617静电计获得了8 fA的测量精度。通过PLC和LabVIEW软件编程,实现了激活能真空测试的自动控制,不重复性小于2%,并给出了部分材料的激活能测试值。

关键词：真空自动测试系统激活能

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Mg-5Sm-2Gd合金的热压缩行为

稀土 2023年第2期44卷 45-51,I0004页

作者：王海宁李萍张清河南科技大学材料科学与工程学院河南洛阳471023 洛阳理工学院土木工程学院河南商洛阳471023 有色金属新材料与先进加工技术省部共建协同创新中心河南洛阳471023

用铸造工艺制备Mg-5Sm-2Gd镁合金,使用Gleeble-1500热模拟试验机,在温度为300℃~450℃,应变速率为0.01 s^(-1)~1 s^(-1)的条件下,对铸态Mg-5Sm-2Gd合金进行热压缩实验,分析合金的流变应力与组织变化。结果表明,降低温度或增大应变速率,... 详细信息

用铸造工艺制备Mg-5Sm-2Gd镁合金,使用Gleeble-1500热模拟试验机,在温度为300℃~450℃,应变速率为0.01 s^(-1)~1 s^(-1)的条件下,对铸态Mg-5Sm-2Gd合金进行热压缩实验,分析合金的流变应力与组织变化。结果表明,降低温度或增大应变速率,合金的热压缩流变应力增大。合金在热压缩过程中发生了动态再结晶。合金在300℃时激活能过大,不适合进行热压缩。在350℃~450℃范围内构建了合金的热压缩流变应力本构方程,其中热压缩激活能为232.017 kJ/mol。流变应力预测值与实际值误差绝对值在5.17%以内。

关键词：镁合金热压缩流变应力激活能