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阀滞后角对三缸泵排出空气包后流量不均度的影响

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甘肃工业大学学报 2000年第2期26卷 34-38页

作者：韩致信李秀莲尚庆生甘肃工业大学机电工程学院甘肃兰州730050

在考虑泵阀滞后角的情况下 ,推导了三缸单作用往复泵排出空气包后管路流量表达式及其傅里叶级数。

关键词：滞后角流量不均度阀门往复泵

会聚光束扫描降低相干激光成像雷达滞后角的方法

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会聚光束扫描降低相干激光成像雷达滞后角的方法

第十七届全国激光学术会议

作者：王春晖顾宗山王骐哈尔滨工业大学光电子技术研究所可调谐激光技术国家级重点实验室

根据振镜转角与光束转角的二倍角关系,推导出扫描指令函数为简谐波时振镜的滞后角瞬态运动方程。在平行光束扫描中,振镜转角与扫描视场角成间接线性关系,望远镜放大倍数越大,则扫描效率越低,振镜滞后角等于视场滞后角。数值计算表明,当... 详细信息

根据振镜转角与光束转角的二倍角关系,推导出扫描指令函数为简谐波时振镜的滞后角瞬态运动方程。在平行光束扫描中,振镜转角与扫描视场角成间接线性关系,望远镜放大倍数越大,则扫描效率越低,振镜滞后角等于视场滞后角。数值计算表明,当平行光束作340Hz 简谐波扫描,且作用距离大于1000m 时,扫描空域内滞后角效应显著,像点外差效率小于阈值20%越来越多。在会聚光束扫描中,振镜摆角直接与扫描系统覆盖视场角近似成线性关系,其比例常数与振镜的相对位置有关,通过合理地设计振镜的相对位置,可以大大提高系统的扫描效率,数值计算表明：当会聚光束做340Hz 简谐波扫描以及作用距离为3000m 时,它的最大滞后角约为平行光束扫描的1/19,大大降低了滞后角效应。

关键词：相干激光雷达检流计式振镜滞后角平行光束扫描会聚光束扫描

来源： cnki会议评论

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土阻尼比的滞后角测试法

水电与抽水蓄能 1995年第4期 37-40页

作者：刘保健周加林西安理工大学

在土阻尼比值测试中，其原理和计算公式的来源基于粘弹性体的动力平衡方程，但实际的测试资料中，一般都包含着土的塑性变形成分，其造成了实验资料整理中滞回圈图形不规则或图形不闭合，使计算出的阻尼比值含有无法估计的误差。文章介... 详细信息

在土阻尼比值测试中，其原理和计算公式的来源基于粘弹性体的动力平衡方程，但实际的测试资料中，一般都包含着土的塑性变形成分，其造成了实验资料整理中滞回圈图形不规则或图形不闭合，使计算出的阻尼比值含有无法估计的误差。文章介绍用滞后角测土的阻尼比值，其在原理上是正确的，方法上是可行的甚至是简单的，并且使测试原理和方法达到了统一。

关键词：阻尼比动应力动力平衡方程动应变测试法动三轴试验粘弹性体滞回圈应力时程笔式记录仪互相关函数法滞后角动三轴仪

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气液比对转子式油气混输泵球阀滞后角的影响

石油矿场机械 2013年第2期42卷 26-28页

作者：张生昌张玉林方志明柯愈龙浙江工业大学杭州310014

为分析气液比对转子式油气混输泵出口球阀开启滞后角的影响,借助几何学与工程热力学相关知识,推导了气液比与转子式油气混输泵出口球阀滞后角之间的关系式。通过理论计算得到了出口压力分别为1.0、1.2、1.4MPa,气液比为0、0.1、0.2、0.3... 详细信息

为分析气液比对转子式油气混输泵出口球阀开启滞后角的影响,借助几何学与工程热力学相关知识,推导了气液比与转子式油气混输泵出口球阀滞后角之间的关系式。通过理论计算得到了出口压力分别为1.0、1.2、1.4MPa,气液比为0、0.1、0.2、0.3、0.4、0.5、0.6、0.7、0.8、0.9、1.0时出口球阀的滞后角。分析结果表明:滞后角随气液比的增加而增大;滞后角与气液比成正比例关系,比例系数由泵的转子尺寸、球阀尺寸、阀球密度、泵进出口压力及气体介质的比热比确定。为了减小气液比对滞后角的影响,可以采取降低该泵内压缩比的措施。

关键词：转子式油气混输泵球阀滞后角气液比

泵阀滞后角影响下的钻井泵空气包排出管路流量的研究

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常州技术师范学院学报 2000年第2期6卷 32-36页

作者：李秀莲常州技术师范学院机械工程系江苏常州213001

本文在考虑泵阀滞后角的影响后，通过建立空气包动力学方程，推导出三缸单作用钻井泵空气包后排出管路流量的表达式，并论证了滞后角对排出管路流量的影响。

关键词：钻井泵滞后角流量泵阀空气包

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旋转弹舵机控制滞后及延迟补偿时间分析

系统工程与电子技术 2018年第6期40卷 1318-1324页

作者：连捷姚晓先郭致远北京理工大学宇航学院北京100081

针对十字鸭舵布局的双通道旋转弹控制滞后问题,从舵机控制力角度建立控制模型,推导了控制力滞后角的计算公式;从系统组成方面对指令的形成与传输过程进行了分析,得出滞后形成的两方面原因:地磁陀螺和弹载计算机引起的舵机输入指令信号... 详细信息

针对十字鸭舵布局的双通道旋转弹控制滞后问题,从舵机控制力角度建立控制模型,推导了控制力滞后角的计算公式;从系统组成方面对指令的形成与传输过程进行了分析,得出滞后形成的两方面原因:地磁陀螺和弹载计算机引起的舵机输入指令信号延迟和舵机性能引起的舵机指令响应信号延迟;利用滞后角计算公式和正弦波扫频法,得到低转速下舵机输入指令信号和指令响应信号的延迟补偿时间为常数;提出根据延迟补偿时间常数和转速进行滞后补偿的方法,并进行了实验验证。实验结果表明,此方法具有良好的补偿效果。

关键词：滞后角滞后补偿舵机延迟补偿时间导弹控制旋转弹

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双定子力平衡轴向柱塞泵及其流量波动性分析

中国机械工程 2017年第2期28卷 228-232页

作者：刘巧燕闻德生高俊峰燕山大学机械工程学院秦皇岛066004

为实现一泵多级流量输出且不用减压阀实现一泵多压,设计了双定子力平衡轴向柱塞泵。介绍了其结构特点与工作原理,推导出该泵在不同工况下的理论排量、理论瞬时流量及合流量不均系数,分析了不同柱塞数对泵输出特性的影响以及滞后角对输... 详细信息

为实现一泵多级流量输出且不用减压阀实现一泵多压,设计了双定子力平衡轴向柱塞泵。介绍了其结构特点与工作原理,推导出该泵在不同工况下的理论排量、理论瞬时流量及合流量不均系数,分析了不同柱塞数对泵输出特性的影响以及滞后角对输出合流量的影响。结果表明:该泵能实现两种不同流量的输出;随柱塞的增多,其瞬时流量脉动性递减;当两单泵的柱塞数相同且均为奇数时,输出流量品质最高;合理控制滞后角可有效改善泵的波动性。

关键词：力平衡轴向柱塞泵双定子流量脉动滞后角

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液压悬置元件幅变特性的研究

汽车工程 2013年第7期35卷 604-607,639页

作者：马天飞胡杰宏王登峰余卫陈静乔雪冰吉林大学汽车仿真与控制国家重点实验室长春130022 上海英伦帝华汽车部件有限公司上海201501

本文中对某乘用车的液压悬置元件进行研究。首先通过试验得到它的动态特性曲线;然后利用AMESim软件建立其仿真模型,并进行仿真,以揭示其动刚度、阻尼滞后角随激励频率、振幅而变化的规律;最后,通过仿真计算研究了等效泵压面积、解耦盘... 详细信息

本文中对某乘用车的液压悬置元件进行研究。首先通过试验得到它的动态特性曲线;然后利用AMESim软件建立其仿真模型,并进行仿真,以揭示其动刚度、阻尼滞后角随激励频率、振幅而变化的规律;最后,通过仿真计算研究了等效泵压面积、解耦盘截面积和解耦盘自由间隙对其幅变特性的影响。

关键词：液压悬置幅变特性动刚度滞后角

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双定子液压马达差动连接转矩脉动分析

工程科学与技术 2017年第5期49卷 178-184页

作者：闻德生商旭东吕世君石滋洲潘为圆王雷燕山大学机械工程学院河北秦皇岛066004

随着液压技术的不断发展,液压传动在各行业得到了广泛应用,同时也对液压马达输出转矩脉动特性提出了更高的要求。目前广泛使用的液压马达均是一个转子对应一个定子,无法实现液压马达的差动连接来满足复杂工况的需求。双定子液压马达因... 详细信息

随着液压技术的不断发展,液压传动在各行业得到了广泛应用,同时也对液压马达输出转矩脉动特性提出了更高的要求。目前广泛使用的液压马达均是一个转子对应一个定子,无法实现液压马达的差动连接来满足复杂工况的需求。双定子液压马达因其特殊的结构形式,可在一个壳体内形成内外两组液压马达,可实现液压马达的差动连接。作者基于双定子液压马达结构形式及其差动连接原理,分析得到双定子液压马达差动连接时内、外马达之间的具体关系,即双定子液压马达差动连接时内马达由外马达驱动旋转,实现了泵的工作原理,并将其排出的油液输入到外马达中。在此基础上,深入分析了内、外马达的理论流量和理论转矩,并通过分析内、外马达的瞬时流量,得出马达瞬时转矩的变化情况,进而利用波动系数分析出在内马达输出脉动油液影响的前提下,双定子液压马达输出转矩波动性的一般规律,利用Matlab软件仿真得出不同滞后角0所对应的双定子液压马达差动连接时输出转矩曲线。并搭建了双定子液压马达差动连接试验平台进行试验。结果表明:滞后角对双定子液压马达差动连接时输出的转矩脉动具有很大影响,可以通过合理调整滞后角使双定子液压马达差动连接时输出的转矩更平稳。研究结果可为双定子液压马达差动连接的设计与应用提供参考。

关键词：双定子液压马达差动连接转矩脉动流量脉动滞后角