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沥青混合料抗压模量温度修正系数研究

同济大学学报（自然科学版） 2008年第2期36卷 182-186页

作者：孟岩李志勇梅迎军陆跃飞同济大学道路与交通工程教育部重点实验室上海200092 重庆交通大学土木建筑学院重庆400074 南汇区重大工程建设办公室上海201300

大量的试验数据表明,某一温度下沥青混合料的抗压模量同基准温度(20℃)下抗压模量的比值(温度修正系数)与温度之间呈线性比例关系.通过收集我国194个气象观测站点50年的日平均气温资料,根据壳牌沥青路面设计方法,考虑不同地区日气温变... 详细信息

大量的试验数据表明,某一温度下沥青混合料的抗压模量同基准温度(20℃)下抗压模量的比值(温度修正系数)与温度之间呈线性比例关系.通过收集我国194个气象观测站点50年的日平均气温资料,根据壳牌沥青路面设计方法,考虑不同地区日气温变化情况和沥青粘滞度性质,采用克里金插值法绘制出全国年有效温度分布图;同时考虑路面温度随深度方向上的变化,绘制出全国沥青混合料温度修正系数分布图,以该系数修正不同地区抗压模量的取值.

关键词：沥青路面年有效温度粘滞度抗压模量克里金插值法温度修正系数

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沥青路面弯沉温度修正系数求算方法探讨

天津建设科技 2021年第4期31卷 25-27页

作者：张春昱天津市交通科学研究院天津300300

针对天津地区沥青路面路表弯沉测试时温度修正系数难以查证的问题,提出一种求解路面弯沉温度修正系数的简便方法;即以规范直线簇为基础,采用Auto CAD作图法将各夹角等分,给出具体到厘米的路面弯沉温度修正系数曲线。

关键词：道路工程弯沉沥青路面温度修正系数

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不同计算弯沉温度修正系数计算方法比较

中国公路 2016年第21期 110-111页

作者：顾章川俞先江景步军中设设计集团股份有限公司

根据我国现行的《公路沥青路面设计规范》（JTG D50-2006）,一般采用轮测结果,求得既有道路表面计算回弹弯沉值,按下式求得既有道路表面当量回弹模量:E;=1000（2pδ）/（l;）m;m;（1）式中,E;为原路面的当量回弹模量（MPa）;p为标准轴... 详细信息

根据我国现行的《公路沥青路面设计规范》（JTG D50-2006）,一般采用轮测结果,求得既有道路表面计算回弹弯沉值,按下式求得既有道路表面当量回弹模量:E;=1000（2pδ）/（l;）m;m;（1）式中,E;为原路面的当量回弹模量（MPa）;p为标准轴载轮压（MPa）;8为标准轴载单轮当量圆半径（cm）;10为原路面的计算回弹弯沉（0.01mm）;m;为标准轴载测

关键词：弯沉设计规范回弹弯沉值公路沥青路面当量回弹模量沥青面层路面面层温度修正系数沥青层计算方法

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铜柱温度修正系数的研究

弹道学报 2003年第3期15卷 19-23页

作者：邹华邹瑞荣南京理工大学理学院南京210094 南京理工大学动力工程学院南京210094

文中推导了铜柱在静压下的流动应力 ,分析了压力及温度对铜柱压后高的影响 .根据分析结果 ,对铜柱静压实验数据进行分析 ,提出了基于压力的温度修正系数 .根据文中提出的温度修正系数得到的压力与实测压力非常接近 ,精度比传统的温度修... 详细信息

文中推导了铜柱在静压下的流动应力 ,分析了压力及温度对铜柱压后高的影响 .根据分析结果 ,对铜柱静压实验数据进行分析 ,提出了基于压力的温度修正系数 .根据文中提出的温度修正系数得到的压力与实测压力非常接近 ,精度比传统的温度修正系数高 .

关键词：铜柱流动应力温度修正系数

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变形抗力温度修正系数的优化

四川冶金 2003年第5期25卷 8-9页

作者：李卫平攀钢热轧板厂

针对开轧温度变化大时 ,出现厚度头部命中率低的情况 ,根据金属塑性变形理论 ,从温度对变形抗力的影响分析入手 ,对变形抗力温度修正系数进行优化 ,达到了提高头部命中率的目的。

关键词：热轧带钢变形抗力温度修正系数头部命中率开轧温度优化

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季冻区典型土类动剪切模量阻尼比计算方法

岩土工程学报 2017年第1期39卷 116-128页

作者：孙锐于啸波袁晓铭孟上九陈卓识王淼中国地震局工程力学研究所地震工程与工程振动重点实验室黑龙江哈尔滨150080 哈尔滨理工大学黑龙江哈尔滨150080

采用专门设计的低温共振柱仪进行试验研究,研究典型土类动剪切模量阻尼比随负温的变化规律及计算方法。提出温度影响系数的概念,并以较为符合实际的固结压力和冻结过程,完成了黏土、粉土与砂土在常温及不同负温下的动力试验,给出了这3... 详细信息

采用专门设计的低温共振柱仪进行试验研究,研究典型土类动剪切模量阻尼比随负温的变化规律及计算方法。提出温度影响系数的概念,并以较为符合实际的固结压力和冻结过程,完成了黏土、粉土与砂土在常温及不同负温下的动力试验,给出了这3种典型土类不同负温下初始剪切模量、剪切模量比和阻尼比的计算公式。结果表明:无论何种土类,负温对其初始剪切模量、剪切模量比和阻尼比都有重要影响,相应的温度修正系数按Boltzmann与指数函数变化,均在0℃到-6.0℃快速变化之后趋于平缓,但变化程度和修正公式中的参数均与土类有关;随温度降低,3种土类初始剪切模量增长十分显著,完全冻结黏土、粉土和砂土分别为常温土初始模量的50倍、25倍和13倍;随温度降低,3种土类参考剪应变降低十分显著,但完全冻结后3种土的动剪切模量降低程度接近;随温度下降,3种土类最大阻尼比均显著减小,完全冻结后的黏土最大阻尼比降幅最大,砂土降幅最小,粉土居中。3种典型土类负温下动剪切模量阻尼比修正公式,其反映的现象和规律与国际上近期成果定性相符。

关键词：典型土类季冻土动剪切模量阻尼比低温共振柱仪温度修正系数

水与温度共同作用下不同变质程度煤的瓦斯吸附特性研究

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水与温度共同作用下不同变质程度煤的瓦斯吸附特性研究

作者：王硕石家庄铁道大学

学位级别：硕士

在“双碳”背景下,煤层瓦斯作为一种清洁高效的非常规资源,具有重要的开发利用价值,而精准掌握煤层瓦斯含量对煤层气储量准确勘测以及煤与瓦斯突出危险性可靠预测具有重要意义。水分与温度作为煤层瓦斯吸附含量的重要影响因素,掌握两者... 详细信息

在“双碳”背景下,煤层瓦斯作为一种清洁高效的非常规资源,具有重要的开发利用价值,而精准掌握煤层瓦斯含量对煤层气储量准确勘测以及煤与瓦斯突出危险性可靠预测具有重要意义。水分与温度作为煤层瓦斯吸附含量的重要影响因素,掌握两者对煤吸附瓦斯气体性能的影响特征成为了一项长期研究课题。为此,采用理论分析和数值模拟相结合的研究方法,利用分子模拟方法构建了五种不同变质程度煤的空间结构模型,模拟分析了不同水分含量与温度条件下不同变质程度煤对甲烷气体的等温吸附规律,进而开展考虑水分与温度共同作用的煤吸附瓦斯特性以及煤吸附瓦斯量的定量表征研究,主要得到以下结论:(1)五种不同变质程度煤的等温吸附曲线均符合I型等温线特征;煤样的瓦斯吸附量均随着温度的升高和含水率的增加呈现下降趋势;吸附模型的拟合精度由高到低依次为DA模型、DR模型和Langmuir模型,因此DA吸附模型具有更好的适用性,分析认为一方面是由于煤具备非均质微孔表面和较大的微孔比表面积,二是微孔填充理论模型DA方程中的结构非均质参数s是不同于DR方程的非固定值。(2)水分对煤的瓦斯气体吸附能力具有抑制作用,这与水分子与甲烷分子存在竞争吸附并且水分子会占据煤孔隙内的吸附空间密切相关;温度的升高会致使甲烷分子的热运动增强,促使其从煤表面脱附,进而导致煤的吸附能力降低,并且净吸附热βE值随温度的升高呈现增大趋势;煤的饱和吸附量V随煤的挥发分增加表现出“U”型变化趋势,分析认为这与不同煤级煤的孔隙结构和化学结构差异有关;水分含量和温度与饱和气体吸附量V呈一元线性关系,其中煤吸附瓦斯能力对水分含量的敏感系数远高于其对温度的敏感系数,表明水分对煤吸附能力的影响强于温度的影响,并且还发现水分与温度对不同煤级煤吸附瓦斯能力的影响程度也存在差异。(3)煤的水分修正系数随着水分含量的增加而降低,而指数方程α=exp(-Bw)更适宜表征水分修正系数与水分含量的关系,同时水分影响系数与煤的挥发分可用一元二次多项式进行表征,进而提出了新的水分修正系数表达式;温度修正系数随温度的升高而降低,并提出使用指数式方程λ=exp[-n(T-T)]表征温度修正系数与温度的关系,同时温度影响系数n随着气体压力的升高而减小,其中幂函数方程n=i P可很好地表征温度影响系数与气体压力的关系,最终获得了温度修正系数表达式为λ=exp[-0.009P(T-T)]。(4)结合DA吸附模型与水分修正系数项、温度修正系数项,构建了考虑水分、温度与挥发分共同影响的煤吸附瓦斯量预测方程,并结合整理的32组煤样的瓦斯气体吸附试验数据,进而与现有的煤吸附瓦斯量预测方程进行比较,发现新建立的煤吸附瓦斯量预测方程具有更优越的间接法计算效果,这主要是由于,一方面,新的预测公式中应用了微孔填充理论模型DA吸附方程,另一方面,水分修正系数的指数式方程计算结果优于传统的线性式方程同时采用指数式方程对温度修正系数进行表征,并考虑应用了温度影响系数与气体压力的幂函数表达式。

关键词：煤层气分子模拟 DA吸附模型敏感系数水分修正系数温度修正系数

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铜柱温度修正系数相关因素的检验

弹道学报 1997年第3期9卷 79-82页

作者：邹瑞荣南京理工大学动力工程学院

根据正交设计理论安排铜柱温度修正系数试验，对试验取得的铜柱温度修正系数值，通过极差分析和方差分析，得到了铜柱温度、压力及铜柱批号变化对铜柱温度修正系数影响程度的结论．

关键词：铜柱温度修正系数武器膛压测试火炮

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水温对增氧机增氧性能参数的影响研究

渔业现代化 2021年第5期48卷 49-54页

作者：顾海涛潘磊钟伟刘兴国梁永林韩梦遐中国水产科学研究院渔业机械仪器研究所上海200092 浙江富地机械集团浙江台州318050

通过同一台增氧机在不同水温下的增氧性能试验,研究了水温对增氧机增氧性能的影响。试验时将试验水箱置于步入式恒温试验箱中,增氧机安装于注入自来水的试验水箱内,试验过程中试验水箱内水体总体积保持不变。恒温试验箱内温度可在-40℃~... 详细信息

通过同一台增氧机在不同水温下的增氧性能试验,研究了水温对增氧机增氧性能的影响。试验时将试验水箱置于步入式恒温试验箱中,增氧机安装于注入自来水的试验水箱内,试验过程中试验水箱内水体总体积保持不变。恒温试验箱内温度可在-40℃~+80℃之间调节,控制方式为热平衡调温方式,通过可编程触摸式液晶显示屏来进行操作,调节恒温试验箱内温度,从而间接改变水体温度,以此试验了增氧机从6℃到28℃之间20个水温时的增氧能力,分析水温与增氧能力的关系。结果显示:在不同水体温度下,增氧能力有很大差异,增氧能力随着水体温度的升高而降低,水体温度从6℃上升到28℃,增氧能力下降了35.5%;增氧能力与氧质量转移系数和饱和溶氧成正比关系,但不同水温下经温度修正后增氧能力明显不同,温度修正系数的取值可能是造成这一现象的重要原因之一。研究表明,温度修正系数θ的取值应随水温变化而变化,在20℃以上时,水温越高,θ取值越小;在20℃以下时,θ与水温无明显线性关系,其取值在[1.00,1.01]之间波动,不应是固定的标准修正系数1.024。

关键词：增氧机增氧能力溶氧水温氧质量转移系数温度修正系数水产养殖