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自旋转氧枪对熔池混匀时间影响的冷态模拟

钢铁研究学报 2020年第11期32卷 945-950页

作者：高琦吴伟赵进宣张波李相臣钢铁研究总院冶金工艺研究所北京100081

针对传统氧枪对熔池搅拌能力有限,无法高效冶炼磷含量较高铁水的问题,设计一种新型自旋转氧枪,并建立了相应的冷态模拟系统,对比研究了自旋转氧枪与传统氧枪对熔池混匀时间的影响规律。结果表明,随着顶吹、底吹流量的提高以及枪位的下降... 详细信息

针对传统氧枪对熔池搅拌能力有限,无法高效冶炼磷含量较高铁水的问题,设计一种新型自旋转氧枪,并建立了相应的冷态模拟系统,对比研究了自旋转氧枪与传统氧枪对熔池混匀时间的影响规律。结果表明,随着顶吹、底吹流量的提高以及枪位的下降,熔池混匀时间均缩短;自旋转氧枪对熔池的搅拌效果明显优于传统氧枪,熔池流场更加均匀;转速分别为0、3.14~5.23、7.33~9.42、11.51~13.61 rad/s时,混匀时间分别降低12.0%、23.8%、24.4%、8.1%;能量密度的变化对混匀时间的影响小于传统氧枪。

关键词：自旋转氧枪熔池搅拌混匀时间冷态模拟

喷吹法与KR法水模型搅拌能和混匀时间的关系

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钢铁研究学报 2014年第3期26卷 10-14页

作者：倪冰刘浏庄辉代平姚同路张佩钢铁研究总院冶金技术研究院北京100081 莱芜钢铁集团有限公司山东莱芜271104

通过计算和水力学试验对喷吹法和KR法水模型的搅拌能和混匀时间进行了对比研究,得出了搅拌能和混匀时间之间的数学表达式。结果表明,在同一搅拌能下,KR搅拌方式的混匀时间要比喷吹法短。搅拌优势使得KR法比喷吹法的脱硫能力要好,带来的... 详细信息

通过计算和水力学试验对喷吹法和KR法水模型的搅拌能和混匀时间进行了对比研究,得出了搅拌能和混匀时间之间的数学表达式。结果表明,在同一搅拌能下,KR搅拌方式的混匀时间要比喷吹法短。搅拌优势使得KR法比喷吹法的脱硫能力要好,带来的副作用是对耐火材料的侵蚀和铁水温降要大于喷吹法。

关键词： KR法喷吹法搅拌能混匀时间脱硫

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钢包水模型比例对混匀时间测量误差的影响

中国冶金 2021年第2期31卷 24-30页

作者：赵根安张立峰 Conejo A N 段豪剑周海忱董佳鹏北京科技大学冶金与生态学院北京100083 燕山大学亚稳材料制备技术与科学国家重点实验室河北秦皇岛066004

为了研究钢包水模型比例对混匀时间的影响,采用几何相似比分别为1/4.5、1/7.4、1/10、1/17.3的有机玻璃水模型进行了物理模拟试验。使用电导率仪测量了钢包模型内流体在不同条件下的混匀时间,结果表明,模型比例对搅拌功率与混匀时间的... 详细信息

为了研究钢包水模型比例对混匀时间的影响,采用几何相似比分别为1/4.5、1/7.4、1/10、1/17.3的有机玻璃水模型进行了物理模拟试验。使用电导率仪测量了钢包模型内流体在不同条件下的混匀时间,结果表明,模型比例对搅拌功率与混匀时间的拟合曲线的指数n值有影响。随着模型比例的增加,n值的绝对值逐渐减小,其中,模型比例小于1/7.4时,n值变化较大,n值的拟合直线斜率为-3.97;当模型比例大于1/7.4时n值变化不大,n值的拟合直线斜率为-0.19。同时,对于中心吹气和偏心吹气,n值的变化范围也不相同,当中心吹气时,n值的变化范围为0.25~0.75;偏心吹气时,n的变化范围为0.30~0.60。

关键词：钢包水模型比例混匀时间搅拌功率底吹气

210t钢包CAS精炼混匀时间的水模型试验研究

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炼钢 2007年第6期23卷 36-39页

作者：金友林包燕平岳峰张婷崔衡北京科技大学冶金与生态工程学院北京100083

通过水模型试验研究了国内某钢厂210t钢包CAS精炼的过程中底吹位置、底吹气量和浸渍罩插入深度对钢包内钢液混匀状况影响。通过比较和分析钢包内液体的混匀时间，分别得出底吹位置、底吹气量和浸渍罩插入深度等参数影响钢包混匀状况规... 详细信息

通过水模型试验研究了国内某钢厂210t钢包CAS精炼的过程中底吹位置、底吹气量和浸渍罩插入深度对钢包内钢液混匀状况影响。通过比较和分析钢包内液体的混匀时间，分别得出底吹位置、底吹气量和浸渍罩插入深度等参数影响钢包混匀状况规律，综合考虑水模型试验过程中现象和其他因素，得出210t钢包最佳参数选择：底吹位置在（0．5～0．6）r之间，正常精炼底吹气量为500-600L／min，浸渍罩插入深度在200mm左右。

关键词： CAS精炼混匀时间水模型试验

150t底吹氩钢包插入浸渍管混匀时间模拟研究

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铸造技术 2015年第5期36卷 1238-1240页

作者：吴超沈明钢张德慧陈雪婷辽宁科技大学材料与冶金学院辽宁鞍山114051

以某厂150 t底吹氩钢包为原型,建立插入浸渍管钢包底吹气体钢液流场数学模型,利用Mixture多相流模型对钢包吹氩过程进行数值模拟计算。分析了钢包底吹氩过程中钢液的流动行为及吹氩量对合金混匀时间的影响,计算了插入浸渍管对合金混匀... 详细信息

以某厂150 t底吹氩钢包为原型,建立插入浸渍管钢包底吹气体钢液流场数学模型,利用Mixture多相流模型对钢包吹氩过程进行数值模拟计算。分析了钢包底吹氩过程中钢液的流动行为及吹氩量对合金混匀时间的影响,计算了插入浸渍管对合金混匀时间的影响。结果表明:无浸渍管,吹氩量小于250 L/min时,随着吹氩量的增加,混匀时间迅速变短,而气量大于250 L/min时,混匀时间随供气量变化不明显。插入浸渍管后,同一吹气量时,能够缩短混匀时间、加强冶炼效果。

关键词：钢包底吹氩浸渍管混匀时间

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CAS-OB中排渣能力与混匀时间实验研究

炼钢 2002年第1期18卷 38-40,47页

作者：周云王海川王世俊乐可襄董元篪安徽工业大学

采用水力模型对宝钢 30 0tCAS -OB钢包底吹排渣能力和混匀时间进行研究。实验结果表明 ,底吹位置对排渣能力的影响不大 ,但对混匀时间有一定的影响。排渣能力与浸渍罩深度和底吹流量有一定的关系 ,30 0t钢包的排渣能力与底吹流量、渣层... 详细信息

采用水力模型对宝钢 30 0tCAS -OB钢包底吹排渣能力和混匀时间进行研究。实验结果表明 ,底吹位置对排渣能力的影响不大 ,但对混匀时间有一定的影响。排渣能力与浸渍罩深度和底吹流量有一定的关系 ,30 0t钢包的排渣能力与底吹流量、渣层厚度的关系为 :Df =15 6 .15 - 2 .5 4h+15 3.7QReal ;混匀时间与底吹流量、底吹位置、浸渍罩深度有关。

关键词： CAS-OB 推渣能力混匀时间炼钢炉外精炼

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100t钢包底吹氩混匀时间与卷渣水模拟

钢铁钒钛 2015年第6期36卷 128-133页

作者：赵青松秦哲张明博乔智仇圣桃赖朝彬江西理工大学冶金与化学工程学院江西赣州341000 中国钢研科技集团有限公司中达连铸技术国家工程研究中心北京100081

基于相似原理,按照1∶4对某钢厂100 t底吹氩钢包建立水模型,研究不同底吹位置、吹氩流量对混匀时间和卷渣行为的影响。研究表明:单喷嘴底吹氩,喷嘴位于钢包底部中心0.5R(钢包半径)至0.65R位置时的混匀时间较短;双喷嘴距钢包底部中心0.5R... 详细信息

基于相似原理,按照1∶4对某钢厂100 t底吹氩钢包建立水模型,研究不同底吹位置、吹氩流量对混匀时间和卷渣行为的影响。研究表明:单喷嘴底吹氩,喷嘴位于钢包底部中心0.5R(钢包半径)至0.65R位置时的混匀时间较短;双喷嘴距钢包底部中心0.5R,夹角为180°时的混匀时间较短;相同流量下,单吹混匀时间稍低于双吹;为减轻包壁的侵蚀,喷嘴距包底中心距离最好小于0.65R。在试验条件下得出的最佳吹氩流量是426 L/min,单吹临界卷渣流量为142 L/min,双吹临界卷渣流量为213 L/min,有利于渣钢界面反应的流量应大于284 L/min。

关键词：钢包底吹氩混匀时间临界卷渣水模型

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65t钢包底吹氩过程混匀时间模拟研究

上海金属 2017年第1期39卷 54-58页

作者：杨赵军曾亚南李俊国华北理工大学冶金与能源学院河北唐山063009

根据唐钢实际生产工艺要求,以LF精炼过程65 t钢包为研究对象,采用fluent数值模拟及物理模拟相结合的方法研究了65 t钢包底吹喷孔中心间距、底吹喷孔夹角、底吹流量对钢液混匀时间的影响规律。结果表明,当65 t钢包底吹孔中心间距为0.6R... 详细信息

根据唐钢实际生产工艺要求,以LF精炼过程65 t钢包为研究对象,采用fluent数值模拟及物理模拟相结合的方法研究了65 t钢包底吹喷孔中心间距、底吹喷孔夹角、底吹流量对钢液混匀时间的影响规律。结果表明,当65 t钢包底吹孔中心间距为0.6R、喷孔夹角为180°、底吹流量为250 NL/min时,钢液的混匀时间最短。当吹氩量为100 NL/min时,钢液的搅拌能力较强,可以避免卷渣的发生,混匀时间为307 s。同时,数值模拟与物理模拟的混匀时间误差在5%以内,进一步验证了数值模拟结果的准确性。

关键词：钢包底吹氩工艺参数混匀时间模拟

关于210t RH混匀时间影响因素的水模型研究

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特殊钢 2011年第6期32卷 7-11页

作者：申甜甜郭汉杰李宁北京科技大学冶金与生态工程学院北京100083

采用1:4的比例建立水力学模型模拟210 t RH内钢液流动,考察吹氩量(1 000～1 400 L/min),浸渍管插入深度(125～175 mm),吹氩孔个数(4～6)对混匀时间的影响。结果表明,对吹氩量大小的确定,需综合考虑各因素的影响;浸渍管插入过深不利于钢... 详细信息

采用1:4的比例建立水力学模型模拟210 t RH内钢液流动,考察吹氩量(1 000～1 400 L/min),浸渍管插入深度(125～175 mm),吹氩孔个数(4～6)对混匀时间的影响。结果表明,对吹氩量大小的确定,需综合考虑各因素的影响;浸渍管插入过深不利于钢液混匀;较少的上层吹氩孔个数和增加下层吹氩孔个数可获得较短的混匀时间;最佳参数为吹氩量3.87 m^3/h,浸入深度120 mm,上吹氩孔4个,下吹氩孔6个。借助matlab工具求解有约束非线性最优化问题,计算得出回归方程的混匀时间极小值为27.02 s。

关键词： 210t RH 混匀时间水模型吹氩量浸渍管插入深度吹氩孔个数