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石油学报（石油加工） 1993年第4期9卷 92-99页

作者：王正旺范俊华李族光石油化工科学研究院

本文提供了正庚烷-甲苯-含水四甘醇多元系统在温度为60、100℃,四甘醇含水量为3、5m%的条件下三组液-液相平衡数据。同时,采用UNIQUAC 模型从二元数据对该体系及正庚烷-苯-含水四甘醇体系多元液-液相平衡进行了预测。

关键词：四甘醇液相平衡溶剂萃取分离

渣油裂解（ABC）过程中反应器内液相平衡评探

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世界石油科学 1994年第5期 97-104页

作者： Tatkt.,T 邹建波

H_2—N_2—CH_4低温汽-液相平衡数据的测定

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低温与特气 1986年第1期4卷 16-26页

作者：陈莉纯化工部光明化工研究所

建成了一套低温汽-液相平衡测试装置。首先测定了H_2—CH_4二元系统在163.17K和108.3K,21.4～55.4 atm条件下的汽-液平衡数据,发现与Riki Kobayashi发表的数据吻合,并进一步使用了Gibbs-Duhem公式,作了热力学一致性检验,证明该实验数据... 详细信息

建成了一套低温汽-液相平衡测试装置。首先测定了H_2—CH_4二元系统在163.17K和108.3K,21.4～55.4 atm条件下的汽-液平衡数据,发现与Riki Kobayashi发表的数据吻合,并进一步使用了Gibbs-Duhem公式,作了热力学一致性检验,证明该实验数据可靠。在该装置上还测定了压力为24.50atm,温度为107.70K和***的H_2—N_2—CH_4三元系统的汽-液平衡数据,与Stecked的数据偏差较大,经热力学一致性检验证明,本文提出的数据是可靠的。使用了BejaminC.—***整理并修正的状态方程式关联低温含氢的二元和三元系统相平衡常数、逸度、泡露点,其结果与实验数据有较好的吻合。利用108～183K下较准确的H_2—CH_4汽-液平衡数据,重新拟合得到该状态方程式H_2—CH_4的C_(?)。

关键词：相平衡数据测定低温热力学一致性检验状态方程式实验数据三元系统相平衡常数测试装置液相平衡二元系统数据偏差吻合可靠证明逸度

三聚甲醛—甲醛·水—苯拟三元液—液相平衡数据的测试与关联

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吉林石油化工 1995年第1期 6-9页

作者：王桂英王广铨

测定了常压下三聚甲醛－甲醛·水－苯４５℃、５５℃拟三元液－液相平衡数据。对４５℃所测数据用ＮＲＴＬ方程和经验式进行了关联，拟合精度可满足工程设计要求。

关键词：液相平衡甲醛水苯聚甲醛

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对、邻二氯苯的液相吸附平衡

沈阳化工学院学报 1998年第4期12卷 245-251页

作者：林彬胡国良王艳华李栋林沈阳化工学院

研究了国产改性的３种ＺＳＭ５分子筛从二氯苯异构体混合液中选择吸附对二氯苯的平衡规律．结果表明，３种分子筛对对二氯苯的选择吸附能力为ＨＺＳＭ５＞ＦｅＺＳＭ５＞ＬｉＺＳＭ５，对、邻位ＤＣＢ单组分的吸附等温线均可用... 详细信息

研究了国产改性的３种ＺＳＭ５分子筛从二氯苯异构体混合液中选择吸附对二氯苯的平衡规律．结果表明，３种分子筛对对二氯苯的选择吸附能力为ＨＺＳＭ５＞ＦｅＺＳＭ５＞ＬｉＺＳＭ５，对、邻位ＤＣＢ单组分的吸附等温线均可用Ｌａｎｇｍｕｉｒ模型表示，而ＤＣＢ双组分混合液的吸附等温线却不能用Ｌａｎｇｍｕｉｒ模型表示，作为非理想吸附体系，其非理想吸附程度可用活度系数来表征．

关键词：二氯苯吸附相平衡液相平衡

Experimental measurement and thermodynamic modeling of binary and ternary solid–liquid phase equilibrium for the systems formed by L-arabinose,D-xylose and water

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Chinese Journal of Chemical Engineering 2017年第10期25卷 1467-1472页

作者： Lei Guo Lianying Wu Weitao Zhang Chen Liang Yangdong Hu College of Chemistry and Chemical Engineering Ocean University of China Qingdao 266100 China

Solid–liquid phase equilibrium data for binary(L-arabinose–water) and(D-xylose–water) systems at temperatures from(269.85–298.05) K and ternary(L-arabinose–D-xylose–water) system at temperatures of 273.85 K,278.85 K and 284.45 K were measured at atmospheric *** ternary phase diagrams of the systems were constructed on the base of the measured *** pure solid phases were formed at given temperatures,including pure L-arabinose and pure D-xylose,which were con firmed and determined by the method of Schreinemakers' wet *** the same temperature,the crystallization region of L-arabinose was larger than D-xylose'*** acquired solubility data were then correlated using the NRTL model,Wilson model and Xu *** calculated solubility with the three models agreed well with the experimental values.

关键词：热力学模型 D-木糖实验测量 L-系统三元相图液相平衡固体 L-阿拉伯糖

Nb-Ni-Ti系1000℃1150℃局部相平衡及凝固行为研究

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Nb-Ni-Ti系1000℃1150℃局部相平衡及凝固行为研究

作者：李志超东北大学

学位级别：硕士

Nb-Ni-Ti合金系是高温合金、形状记忆合金、超导合金和滤氢材料等实用合金的重要基础合金系统。但目前已有的Nb-Ni-Ti系相平衡研究结果主要集中在固态相平衡方面。而新型Nb-Ni-Ti系Nb基铸造滤氢材料的合金设计需要与液相相关的高温相平... 详细信息

Nb-Ni-Ti合金系是高温合金、形状记忆合金、超导合金和滤氢材料等实用合金的重要基础合金系统。但目前已有的Nb-Ni-Ti系相平衡研究结果主要集中在固态相平衡方面。而新型Nb-Ni-Ti系Nb基铸造滤氢材料的合金设计需要与液相相关的高温相平衡信息的支撑,其基本依据是Nb-Ni-Ti系的共晶转变L(?)β(Ti,Nb)+TiNi。因此,全面建立与L(?)β(Ti,Nb)+TiNi三相共晶转变相关的相平衡关系、研究典型合金的凝固行为,通过控制共晶组织中两相的成分与体积分数、控制共晶组织的尺寸与形态,以最大限度地发挥Nb-Ni-Ti合金膜的氢渗透能力、并保证足够的机械性能,可使Nb基滤氢合金膜的研究建立在坚实可靠的基础之上。本文采用合金平衡组织结构分析法,利用光学和扫描电子显微组织观察、能谱成分分析、X射线衍射结构分析、结合热分析,对Nb-Ni-Ti系1000℃～1150℃与L(?)β(Ti,Nb)+TiNi三相共晶转变相关的相平衡以及合金凝固行为进行了研究,获得如下研究结果：1000℃～1150℃, Nb-Ni-Ti系等温截面相图中都存在着β(Ti,Nb)+TiNi两相区,可为β(Ti,Nb)+TiNi两相共晶组织的成分和体积分数设计提供更多选择;只是随着温度升高,β(Ti,Nb)+TiNi两相区变窄。1000℃～1100℃时,β(Ti,Nb)+TiNi两相区的两侧分别是三相区β(Ti,Nb)+TiNi+liq和β(Ti,Nb)+TiNi+XB;而1150℃时,两相区β(Ti,Nb)+TiNi的两侧是两个相成分不同的β(Ti,Nb)+TiNi+liq三相区。β(Ti,Nb)+TiNi+liq三相平衡时,随着温度的升高,β(Ti,Nb)相中的Nb含量逐渐升高,Ti含量逐渐降低,而Ni的固溶度基本不变;液相的Nb含量增多;TiNi相成分变化不大。在等温截面相图中β(Ti,Nb)+TiNi+liq三相区随温度升高逐渐靠近Nb-TiNi连线。二元化合物TiNi对第三组元Nb的最大固溶度在1100℃时可达11.1at.%。在1000℃下的β(Ti,Nb)+TiNi两相区中,随着β(Ti,Nb)中Ti含量的升高,β(Ti,Nb)的晶格常数由0.3292nm降低到0.3280nm。在950℃时,Nb在Ti2Ni相中的固溶度是3.6at.%。发生共晶反应L(?)β(Ti,Nb)+TiNi的温度约是1040℃～1150℃。随后的共晶反应L(?)Ti2Ni(Nb)+β(Ti,Nb),随着第三组元Nb的加入,共晶转变温度由二元系的942℃提高到三元系的950.5℃。

关键词： Nb-Ni-Ti三元系液相平衡共晶反应凝固行为

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初冷器冷凝液喷洒系统的改造

燃料与化工 2005年第3期36卷 45-45页

作者：刘国玉武少辉卢林峰山西焦化公司焦化二厂洪洞041606

1 存在问题我厂初冷器上、下两段的冷凝液分别经Ф200/150mm的液封管进入各自水封,经Ф150mm出口管由水封槽进入冷凝液槽,再用冷凝液泵抽送至初冷器上、下段喷洒,部分冷凝液由上段冷凝液泵送入吸煤气管,以保持系统的液相平衡.

关键词：初冷器喷洒系统改造冷凝液泵液相平衡保持系统水封槽出口管煤气管封管