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重油催化裂化沉降器内油浆汽化率的研究

石油炼制与化工 2014年第2期45卷 22-25页

作者：凌晓东化学品安全控制国家重点实验室山东青岛266071 中国石化安全工程研究院

采用基团贡献法和石油馏分气液平衡理论建立了油浆汽化率计算方法,对重油催化裂化装置在工业操作条件下沉降器内油浆的汽化率进行预测,并考察了油气温度和油浆分压对泡点、露点及油浆汽化率的影响。结果表明:在油浆分压一定时,随着油气... 详细信息

采用基团贡献法和石油馏分气液平衡理论建立了油浆汽化率计算方法,对重油催化裂化装置在工业操作条件下沉降器内油浆的汽化率进行预测,并考察了油气温度和油浆分压对泡点、露点及油浆汽化率的影响。结果表明:在油浆分压一定时,随着油气温度的升高,油浆汽化率逐渐升高;当温度一定时,随着油浆分压的降低,油浆的泡点和露点均逐渐降低,而油浆汽化率逐渐增大。依据最小二乘法原理,计算得到油浆汽化率关联模型,可以预测不同油气温度和油浆分压下的油浆汽化率,为确定工业操作条件下沉降器内冷凝重组分的数量提供了简易的数学模型。

关键词：重油催化裂化沉降器油浆汽化率

富气平衡的计算机运算中汽化率E的初始取值问题

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天然气工业 1994年第2期14卷 70-72页

作者：尹代益西南石油学院

在天然气加工的工艺计算中，常涉及汽液平衡常数（Ｋ）、泡点、露点的计算，而这些计算都必须依赖于汽化率（Ｅ）的精确值。Ｅ的精确值求取都是通过一定的数学模型由计算机通过Ｎｅｗｔｏｎ─Ｒａｐｈｓｏｎ（以下简称Ｎ─Ｒ）迭代法来... 详细信息

在天然气加工的工艺计算中，常涉及汽液平衡常数（Ｋ）、泡点、露点的计算，而这些计算都必须依赖于汽化率（Ｅ）的精确值。Ｅ的精确值求取都是通过一定的数学模型由计算机通过Ｎｅｗｔｏｎ─Ｒａｐｈｓｏｎ（以下简称Ｎ─Ｒ）迭代法来完成的。由Ｎ─Ｒ迭代法求汽化率时，选取不同的初始值将解出不同的Ｅ值。要计算出合理的汽化率Ｅ的精确值就必须选取合适的初始值，否则得出错误的结果或迭代失败（已趋于无穷大）。根据大量数据反复多次计算证明，对一般富天然气进行Ｎ─Ｒ迭代法求解汽化率（Ｅ）时，初始值取０．９～１．０为宜。

关键词：天然气汽化率汽液平衡计算

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常压塔过汽化率计算和控制

石油炼制与化工 1981年第12期 1-9页

作者：应素霞兰州炼油厂自动化研究所

本文介绍了常减压装置原油蒸馏塔的过汽化率计算及控制。根据对不同原油,不同的加工方案、通过计算或直接测量常压塔过汽化率来合理给出常压炉出口温度控制指标,既能保证产品收率和质量,又能节省燃料油。据兰州炼油厂常减压装置试验情况... 详细信息

本文介绍了常减压装置原油蒸馏塔的过汽化率计算及控制。根据对不同原油,不同的加工方案、通过计算或直接测量常压塔过汽化率来合理给出常压炉出口温度控制指标,既能保证产品收率和质量,又能节省燃料油。据兰州炼油厂常减压装置试验情况,按每日6500吨处理能力计算,降低常压炉温5℃后,可节省燃料油2～3吨/日,价值90～135元/日。

关键词：常压塔炉温侧线组份平衡常数出口温度常压炉汽化率拔头原油

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常压塔过汽化率计算和控制

炼油设计 1982年第1期 34-38页

作者：应素霞兰州炼油厂自动化研究所

本文介绍了常减压蒸馏装置原油蒸馏塔的过汽化率计算及控制。根据对不同原油、不同加工方案计算的过汽化率来合理给出常压炉出口温度控制指标,既能保证产品收率和质量,又能节省燃料油。

关键词：汽化率原油蒸馏常压塔拔头原油

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加氢反应器入口汽化率计算

石油炼制与化工 1979年第6期 50-50,20页

作者：张殿芝荆门炼油厂厂研究所

公式推导设气体为理想气体,按道尔顿分压定律,有pi/P=ηni/nH2+nk+ηni) （1）或pi/P=（ηni/nH2）/（1+nK/nH2+ηni/nH2）式中:pi为反应温度下,i 组分饱和蒸汽压（大气压,绝）;P 为反应器总压力（大气压,绝）;ni为组分 i 进料克分子数;... 详细信息

公式推导设气体为理想气体,按道尔顿分压定律,有pi/P=ηni/nH2+nk+ηni) （1）或pi/P=（ηni/nH2）/（1+nK/nH2+ηni/nH2）式中:pi为反应温度下,i 组分饱和蒸汽压（大气压,绝）;P 为反应器总压力（大气压,绝）;ni为组分 i 进料克分子数;nH2为工作气体中 H2克分子数;nK为工作气体中杂

关键词：汽化率反应温度进料

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液体燃料在空气流中汽化率的试验研究

燃气涡轮试验与研究 1992年第2期5卷 40-44,64页

作者：李尚维张锁庚航空航天部624所扬子石化总公司

本文介绍了用相选取样头对液体燃料在空气流中两相混合气的分析，获得了在一定试验状态下燃料汽化率的实用公式。指明了相选取样头的使用控制条件。

关键词：燃气涡轮发动机液体燃料汽化率空气流相选择取样头试验

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余热锅炉高压蒸发器泄漏分析及处理

发电设备 2024年第1期38卷 53-56,61页

作者：周柏成江苏国信仪征热电有限责任公司江苏扬州225000

针对某燃气-蒸汽联合循环机组余热锅炉高压蒸发器泄漏事故,通过检查和取样分析对高压蒸发器失效机制及原因进行综合分析,同时提出相应的防范措施。结果表明:异物堵塞导致局部汽化率增加,管内介质在距高压蒸发器上集箱1.5~5.2 m处发生异... 详细信息

针对某燃气-蒸汽联合循环机组余热锅炉高压蒸发器泄漏事故,通过检查和取样分析对高压蒸发器失效机制及原因进行综合分析,同时提出相应的防范措施。结果表明:异物堵塞导致局部汽化率增加,管内介质在距高压蒸发器上集箱1.5~5.2 m处发生异常相变,汽水混合物变为饱和蒸汽后含水量降低,溶解携带盐分减少使该蒸发器管内壁沉积结垢,产生垢下腐蚀,导致管壁减薄,最终造成该高压蒸发器管泄漏。

关键词：余热锅炉高压蒸发器泄漏异物堵塞汽化率

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纯水循环闪蒸显热转化率的实验研究

工程热物理学报 2015年第2期36卷 356-359页

作者：张友森王超严俊杰王进仕张焱张伟西安交通大学动力工程多相流国家重点实验室西安710049

循环闪蒸中初始液膜具有水平速度,使得循环闪蒸特性与静态闪蒸具有很大的不同。本文设计并搭建了循环闪蒸实验台,研究了在不同主循环流量(400,600,800,1000,1200 L·h^(-1))、闪蒸腔压力(7.4,12.3,19.9,31.2 kPa)和初始液膜高度(140~250... 详细信息

循环闪蒸中初始液膜具有水平速度,使得循环闪蒸特性与静态闪蒸具有很大的不同。本文设计并搭建了循环闪蒸实验台,研究了在不同主循环流量(400,600,800,1000,1200 L·h^(-1))、闪蒸腔压力(7.4,12.3,19.9,31.2 kPa)和初始液膜高度(140~250。mm)下纯水循环闪蒸显热转化率随进口过热度的变化规律。实验结果表明,循环闪蒸显热转化率随着进口过热度先减小后增大。在同一过热度条件下,循环闪蒸显热转化率随着闪蒸腔压力的增大而增大,随着初始液膜高度增大而减小,随着主循环流量的增大而略有增大。

关键词：循环闪蒸纯水汽化率显热转化率

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减压转油线气液两相流动的流程模拟

石油炼制与化工 2021年第3期52卷 93-98页

作者：许孝玲刘子楠刘艳升中国石油大学(北京)克拉玛依校区重质油国家重点实验室新疆克拉玛依834000 中国石油大学(北京)重质油国家重点实验室

应用流程模拟软件PROⅡ,基于压降模型和多级闪蒸模型,对减压蒸馏装置转油线(简称减压转油线)内的气液两相流动过程进行模拟,预测转油线中的压力、温度以及油气汽化率和气液体积比的变化。结果表明:压降、温降以及油气汽化率和气液体积... 详细信息

应用流程模拟软件PROⅡ,基于压降模型和多级闪蒸模型,对减压蒸馏装置转油线(简称减压转油线)内的气液两相流动过程进行模拟,预测转油线中的压力、温度以及油气汽化率和气液体积比的变化。结果表明:压降、温降以及油气汽化率和气液体积比的变化主要发生在转油线的过渡段和衔接处;与高速转油线工况相比,低速转油线工况下的压降和温降均明显降低;在减压塔内油气汽化率一定的条件下,低速转油线工况下的入口温度更低,且能量的传递效率更高;同时,低速转油线工况下的油气汽化率和气液体积比的变化较为缓和,更有利于减少减压蒸馏塔进料段的雾沫夹带。所建模型的预测结果与工业数据较为一致。

关键词：减压蒸馏转油线流程模拟两相流动压降汽化率