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正常压密饱和粘土的抗剪强度理论

岩土工程学报 1985年第1期 1-14页

作者：魏汝龙南京水利科学研究院

本文批判地评述了某些现有的粘性土抗剪强度理论,包括克雷-蒂德曼、伏斯列夫、奥德、马斯洛夫、尼奇波罗维奇、黑菲利、斯肯普顿-贝伦、斯肯普顿-毕晓普和伦杜列克-亨克尔等强度理论。在此基础上,对于正常压密饱和粘土提出一种综合的抗... 详细信息

本文批判地评述了某些现有的粘性土抗剪强度理论,包括克雷-蒂德曼、伏斯列夫、奥德、马斯洛夫、尼奇波罗维奇、黑菲利、斯肯普顿-贝伦、斯肯普顿-毕晓普和伦杜列克-亨克尔等强度理论。在此基础上,对于正常压密饱和粘土提出一种综合的抗剪强度理论,以概括用总应力、有效应力和真强度参数定义的各种强度试验结果,并在它们之间建立关系。这样就可以由常规三轴试验得出的结果推求真强度参数,以避免一些困难的试验测定技术,为进一步应用真强度方法打下基础。

关键词：饱和粘土饱和土正常压密正常固结抗剪强度剪切强度含水量含水率强度理论

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浅基设计概说

水运工程 1979年第2期 1-8页

作者：陈宗岳交通部第二航务工程局科研所

所谓浅基是相对深基而言的,没有严格的定义。一般认为,基础宽度若大于砌置深度是浅基;反之,是深基。计算浅基稳定时,基底高程以上的土重,可用均布表面荷重代替,不计土的强度;但深基就不能作这种简化。大约在1870年,就形成了各种土都有... 详细信息

所谓浅基是相对深基而言的,没有严格的定义。一般认为,基础宽度若大于砌置深度是浅基;反之,是深基。计算浅基稳定时,基底高程以上的土重,可用均布表面荷重代替,不计土的强度;但深基就不能作这种简化。大约在1870年,就形成了各种土都有一定的容许承载力的概念。这种概念是由以往的成功和失败的经验总结而来的。在这同一

关键词：经验修正系数差异沉降不均匀沉降浅基沉降量饱和粘土层十字板抗剪强度太沙基标准贯入试验动力触探瞬时沉降初始沉降软粘土正常压密正常固结砂土地基

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应力历史在分析土的工程性质中的应用

工程勘察 1982年第6期 46-52页

作者：胡中雄同济大学

一、概述土不象弹性材料那样,在应力与应变之间具有明确的对应关系。土体只要经受过外力的作用,或多或少会留下一些痕迹,这种痕迹就反映了土体的应力历史。图1表示一种配制到液限状态土样的加荷和卸荷曲线。当荷载自零增加至p0时,土样... 详细信息

一、概述土不象弹性材料那样,在应力与应变之间具有明确的对应关系。土体只要经受过外力的作用,或多或少会留下一些痕迹,这种痕迹就反映了土体的应力历史。图1表示一种配制到液限状态土样的加荷和卸荷曲线。当荷载自零增加至p0时,土样的状态自α变至c:然后卸载至零,土样的状态变为d。

关键词：正常压密卸荷曲线次固结沉降计算正常固结次压缩固结(土力学) 超压密土超固结土前期固结压力先期固结压力上覆荷载侧压力系数加荷应力历史

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正常压密粘土有效应力剪阻角的唯一性

水利水运工程学报 1984年第2期 1-9页

作者：魏汝龙土工研究所

一、概述根据有效应力原理,正常压密粘土的抗剪强度唯一地决定于破坏面上的有效应力,而与加荷方式、排水条件和应力路径等均无关。这样,利用排水剪和测量孔隙压力的固结不排水剪得出的有效应力强度指标似乎应该一样,即φ_α=φ′。实际... 详细信息

一、概述根据有效应力原理,正常压密粘土的抗剪强度唯一地决定于破坏面上的有效应力,而与加荷方式、排水条件和应力路径等均无关。这样,利用排水剪和测量孔隙压力的固结不排水剪得出的有效应力强度指标似乎应该一样,即φ_α=φ′。实际上,上述两种试验往往得出不一致的结果。即φ_α≠φ′。产生这种情况的原因可能很多。

关键词：有效应力破坏面不排水排水试验土工试验正常压密正常固结粘土唯一性

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粘土的变形、破坏和强度的一些问题

岩土力学 1980年第3期 63-76页

作者：李作勤中国科学院武汉岩体土力学研究所

以往,土力学中计算土体变形应用的是弹性理论,土被简化为直线变形体.在稳定性分析中应用的是塑性理论,土体的强度的发挥与变形无关.这些不妥当的假定沿用了很长的时间,一直到电子计算技术应用于土力学,人们才可根据试验获得的土的应力... 详细信息

以往,土力学中计算土体变形应用的是弹性理论,土被简化为直线变形体.在稳定性分析中应用的是塑性理论,土体的强度的发挥与变形无关.这些不妥当的假定沿用了很长的时间,一直到电子计算技术应用于土力学,人们才可根据试验获得的土的应力～应变关系来计算实际土体的应力和应变分布,从而判断土体各点所处的状态是弹性平衡,还是塑性平衡,这种判定需要一个量标～抗剪强度指标.土的强度的确定,是个复杂的问题.它不仅与应力条件和排水条件有关,而且与变形密切关联,过去,人们是应用一定的破坏准则从土体

关键词：变形速率超压密固结(土力学) 各向同性土体主应力差有效应力路径脆性破坏破坏准则正常固结正常压密极限平衡条件粘土破坏标准塑性破坏岩土力学土力学应变值三轴剪切试验三轴压缩试验体应力不排水剪

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轴对称应力条件下饱和粘土的变形特性

水利水运科学研究 1986年第2期 1-11页

作者：窦宜盛树馨施艳平土工研究所

本文介绍了用人工制备的饱和粘土试样,在正常固结状态和超固结状态下,用不同应力路径所进行的压缩和伸长试验的成果。试验资料表明,用作图法确定塑性应变增量的方向,根据正交法则,求得塑性势函数。同时,论证了正常固结和轻超固结粘土,... 详细信息

本文介绍了用人工制备的饱和粘土试样,在正常固结状态和超固结状态下,用不同应力路径所进行的压缩和伸长试验的成果。试验资料表明,用作图法确定塑性应变增量的方向,根据正交法则,求得塑性势函数。同时,论证了正常固结和轻超固结粘土,塑性势函数等于屈服函数;以塑性体应变为硬化参数的屈服函数,不论对压缩试验,还是伸长试验均具有唯一性。对重超固结粘土,采用等塑性剪应变为硬化参数的屈服函数,比用破坏条件的屈服函数更能较好地描述土的剪胀特性。

关键词：超固结比硬化参数屈服函数压缩试验材料试验变形特性剪应变角应变剪切性质塑性势函数应力路径塑性应变塑性变形正常固结正常压密固结(土力学) 饱和粘土饱和土弹性剪切模量正交法则应力比

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上海粘土的准超压密特性

岩土工程学报 1982年第3期 62-69页

作者：张诚厚南京水利科学研究所

室内试验成果表明,上海粘土的准先期固结压力较天然有效上复压力大得多。本文根据临界状态原理来讨论准先期固结压力对土特性的影响。通过室内三轴试验测定出上海粘土的正常固结线、临界状态线及天然强度线,并给出各线的表达式。从土的... 详细信息

室内试验成果表明,上海粘土的准先期固结压力较天然有效上复压力大得多。本文根据临界状态原理来讨论准先期固结压力对土特性的影响。通过室内三轴试验测定出上海粘土的正常固结线、临界状态线及天然强度线,并给出各线的表达式。从土的固结、强度、应力—应变关系及孔隙压力的变化规律说明天然地基具有轻度的准超压密特性。最后,我们认为在进行此类地基的沉降计算及稳定分析时,应考虑准先期固结压力的作用,以提高设计水平。

关键词：粘土正常压密正常固结先期固结压力前期固结压力固结参数(土力学) 固结固结(土力学) 孔隙压力临界状态线平均压应力土样土壤样品上海

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主应力方向偏转下的软粘土孔隙压力性状

水利水运工程学报 1989年第4期 41-52页

作者：孙斌魏汝龙土工研究所

基于正常固结重塑饱和软粘土不排水剪切试验资料,本文用归一化分析法和状态边界面的概念,对主力方向偏转时的软粘土孔隙压力性状作了研究。同时,应用扭剪试验资料,确定考虑了初始各向异性和主应力方向偏转影响的孔隙压力一般方程的参数... 详细信息

基于正常固结重塑饱和软粘土不排水剪切试验资料,本文用归一化分析法和状态边界面的概念,对主力方向偏转时的软粘土孔隙压力性状作了研究。同时,应用扭剪试验资料,确定考虑了初始各向异性和主应力方向偏转影响的孔隙压力一般方程的参数a_1、a_2和d_2,并对方程作了初步验证。

关键词：主应力方向软粘土孔隙压力边界面有效应力路径正常固结剪切试验孔压方向角一般方程

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土的弹塑性应力应变关系的合理形式

岩土工程学报 1980年第2期 11-19页

作者：沈珠江南京水利科学研究所

土与金属材料不同的一个基本特性是平均压应力对偏应变以及偏应力对体应变之间的交叉影响。另外还有不少试验资料证明,土的塑性应变方向不是唯一的,而与加荷方向有关。为了考虑土的这些基本特性,文中提出了部分屈服面的新概念,并把传统... 详细信息

土与金属材料不同的一个基本特性是平均压应力对偏应变以及偏应力对体应变之间的交叉影响。另外还有不少试验资料证明,土的塑性应变方向不是唯一的,而与加荷方向有关。为了考虑土的这些基本特性,文中提出了部分屈服面的新概念,并把传统意义上的屈服面称为整体屈服面。按照这一概念,体应变屈服面的屈服只引起塑性体应变,偏应变屈服面的屈服只引起塑性偏应变。基于这一概念建立起来的模式除了能反映塑性应变方向与加荷方向之间的依存关系外,还能说明土的剪胀—剪缩和硬化—软化现象,而且也符合依留辛的塑性假设和满足弹塑性边值问题的解的唯一性要求。文末针对正常压密粘土提出了一个具体的计算模式。

关键词：屈服面概念思维形式加荷塑性变形塑性应变弹塑性应力应变关系体应变正常固结正常压密应变张量