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机械强度 2007年第4期29卷 657-660页

作者：刘瑞堂周志方张秀梅果春焕哈尔滨工程大学机电工程学院哈尔滨150001

在静动态J积分试验的基础上,应用曲线分析技术确定该钢的静动态启裂点。研究表明,在静动态J积分试验中,预制裂纹钝化、启裂到稳态扩展的过程是裂纹前沿由塑性滑移变形主导的钝化阶段与由微孔形核、长大与连结主导的延性断裂阶段发展的... 详细信息

在静动态J积分试验的基础上,应用曲线分析技术确定该钢的静动态启裂点。研究表明,在静动态J积分试验中,预制裂纹钝化、启裂到稳态扩展的过程是裂纹前沿由塑性滑移变形主导的钝化阶段与由微孔形核、长大与连结主导的延性断裂阶段发展的连续过程,启裂点实际上是这两个阶段之间的过渡点,它与lgJ—lgΔa曲线上的转折点相对应。由此方法确定的静动态启裂位置均与断口上实测的临界伸张区宽度吻合得较好。

关键词：曲线分析技术静动态J积分启裂点

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907A钢及焊缝金属的J积分测试与剩余强度分析

907A钢及焊缝金属的J积分测试与剩余强度分析

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作者：杨卓青哈尔滨工程大学

学位级别：硕士

应用现行弹塑性断裂韧度测试方法(GB2038-91)测定船用907A钢及其焊缝金属的J值,难以得到符合标准规定的测试结果。造成这一困难的主要原因是标准中规定的钝化线方程斜率太低,以及规定的有效数据范围过于苛刻。本文在充分考虑形变强化特... 详细信息

应用现行弹塑性断裂韧度测试方法(GB2038-91)测定船用907A钢及其焊缝金属的J值,难以得到符合标准规定的测试结果。造成这一困难的主要原因是标准中规定的钝化线方程斜率太低,以及规定的有效数据范围过于苛刻。本文在充分考虑形变强化特性对裂纹钝化过程影响的基础上,提出了一新的钝化线方程: J=2K(0.5ε)Δα该方程与实测钝化线吻合很好,能较准确地描述裂纹受力后的钝化行为。结合907A钢及其焊缝金属的J测试,对J积分测试中有效数据的选取和J的确定方法作了较为仔细的探讨。本文还分析了延性金属裂纹受力后由钝化、开裂到亚临界扩展的过程,认为此过程是一个由量变到质变的连续过程。所谓开裂点实际上是裂纹前沿由塑性变形主导的钝化过程向微孔形成、长大和连结为主导的延性断裂过程过渡,并造成宏观效果的时刻。以此为基础,提出了一种应用曲线分析技术确定延性金属开裂点的方法。在本论文第二部分,对断裂力学试验结果在船体结构安全评定中的应用进行了讨论。结果表明,应用线弹性断裂力学的K判据来分析907A钢及其焊缝金属的含中心穿透裂纹平板结构的剩余强度时,出现了剩余强度曲线在应力趋于平缓时仍远高于此钢的屈服应力的不合理现象,此结果表明,对于907A钢及其焊缝金属这类韧性较高材料的剩余强度分析,基于线弹性断裂力学的K判据是不适宜的。因此,进一步用弹塑性条件下的断裂判据 πβσα/E+Hσα/F=J分析了相同结构的剩余强度。分别以907A钢及其焊缝金属的含中心穿透裂纹平板结构在(?)=10MPαm/s(静态)、(?)=10MPαm/s,和(?)=10MPαm/s三种加载速率下的剩余强度图为例,分析了加载速率对此材料结构剩余强度的影响,并讨论了板宽对此结构剩余强度的影响。认为减

关键词： JIC测试方法钝化线方程曲线分析技术弹塑性断裂剩余强度裂纹推动力图

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