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CrWMn钢的激光热处理

金属热处理 1986年第10期 20-24页

作者：俞少罗张光钧潘逸群戴建强苏宝嫆陈兰英金灏骆瑞华上海工程技术大学上海光学机械研究所上海机械刀片厂

本文论述了CrWMn钢的激光相变硬化的工艺参数与处理结果的关系,建立了激光入射功率密度、辐照时间及硬化层深的三维关系曲面。试验结果表明,（1）在1.2～1.5kW激光装置条件下CrWMn钢的激光相变硬化,最大硬化层深度,正火态基体的为0.92mm... 详细信息

本文论述了CrWMn钢的激光相变硬化的工艺参数与处理结果的关系,建立了激光入射功率密度、辐照时间及硬化层深的三维关系曲面。试验结果表明,（1）在1.2～1.5kW激光装置条件下CrWMn钢的激光相变硬化,最大硬化层深度,正火态基体的为0.92mm,淬火、回火态基体的为0.98mm。（2）激光硬化层最高硬度,正火态基体的为HV988,淬火、回火态基体的为HV1017.2。（3）淬火及回火态为基体的,激光硬化层与基体之间有一较软的过渡层,其宽度及硬度与处理参数有关,在快速扫描下该回火带可基本消失。（4）激光搭接硬化区的硬度比非搭接区有所下降,但采取适当处理参数,仍可达HV681;搭接区组织为回火马氏体+弥散分布的碳化物小颗粒。（5）无论基体是正火态还是淬火回火态,或基体中是否存在碳化物网,激光相变硬化处理后均获得细马氏体和弥散分布的碳化物颗粒的优良显微组织。

关键词：激光相变硬化硬化层深三维关系弥散分布激光表面淬火激光热处理局部热处理碳化物网 CrWMn 淬火回火调质处理马氏体金相相组成显微硬度分布

等离子束表面微熔处理对硼铸铁硬化层组织与性能的影响

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热加工工艺 2009年第8期38卷 89-92页

作者：魏玉伟李宁四川大学制造科学与工程学院四川成都610065

利用OM和SEM观察分析了等离子束微熔处理后的硬化层组织,结果表明,其硬化层分为熔化区和固态相变区,熔化区组织为细小的共晶莱氏体+少量未溶石墨,而固态相变区组织为针状马氏体+残余奥氏体+片状石墨+含硼碳化物和磷共晶的复合组织。显... 详细信息

利用OM和SEM观察分析了等离子束微熔处理后的硬化层组织,结果表明,其硬化层分为熔化区和固态相变区,熔化区组织为细小的共晶莱氏体+少量未溶石墨,而固态相变区组织为针状马氏体+残余奥氏体+片状石墨+含硼碳化物和磷共晶的复合组织。显微硬度分布测试结果表明,随着扫描速度的增大,硬化层深度和宽度减小,显微硬度减小。在熔化区域内无明显的硬度梯度,显微硬度一般为850～1000HV0.1,而在固态相变区中,存在着较大的硬度梯度,且熔化区和相变区之间有一软化带。实验还发现,在固态相变淬硬区底部存在着过渡区。磨损实验结果表明,该材料经微熔硬化处理后其耐磨性提高了约2倍。

关键词：硼铸铁等离子束表面微熔处理显微组织显微硬度分布耐磨性

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金属间化合物的固相焊接研究现状

航空制造技术 2014年第17期57卷 54-57页

作者：索娟娣李文亚西北工业大学凝固技术国家重点实验室

近年来,在工程中受到大量关注的金属间化合物主要是Ni-Al系、Ti-Al系及Fe-Al系的A3B和AB型金属间化合物。然而在实际工程应用中,该类合金的焊接方法还存在很大的问题与挑战,目前国内外关于3类金属间化合物的焊接研究已有较多相关报道。... 详细信息

近年来,在工程中受到大量关注的金属间化合物主要是Ni-Al系、Ti-Al系及Fe-Al系的A3B和AB型金属间化合物。然而在实际工程应用中,该类合金的焊接方法还存在很大的问题与挑战,目前国内外关于3类金属间化合物的焊接研究已有较多相关报道。本文主要综述了最常用的TiAl系及FeAl系金属间化合物的固相焊接技术,包括扩散焊和摩擦焊接。

关键词：金属间化合物焊接研究扩散焊摩擦焊接接头性能 TiAl FeAl 线性摩擦焊显微硬度分布中间层

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固溶态7075铝合金搅拌摩擦加工过程中微观组织结构演变与性能研究

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固溶态7075铝合金搅拌摩擦加工过程中微观组织结构演变与性能研究

作者：陈胜重庆大学

学位级别：硕士

难以熔焊焊接的高强度7075铝合金是搅拌摩擦焊接或加工广泛研究的材料。然而，目前的研究都是针对焊缝最终状态的组织，难以真正了解7075铝合金搅拌摩擦焊接或加工过程中的微观组织结构演变规律。基于应用的考量，7075铝合金搅拌摩擦焊... 详细信息

难以熔焊焊接的高强度7075铝合金是搅拌摩擦焊接或加工广泛研究的材料。然而，目前的研究都是针对焊缝最终状态的组织，难以真正了解7075铝合金搅拌摩擦焊接或加工过程中的微观组织结构演变规律。基于应用的考量，7075铝合金搅拌摩擦焊接或加工的研究多集中于时效态，对固溶态7075铝合金的研究相对缺乏。因此，本论文通过搅拌摩擦急停加工的方法，结合显微硬度试验、室温拉伸试验以及背散射电子通道衬度相技术（SEM-ECC），研究了固溶态7075铝合金搅拌摩擦加工过程中组织和性能的演变，同时采用电子背散射衍射技术（SEM-EBSD）研究了固溶态7075铝合金搅拌摩擦加工过程中晶粒演变、动态再结晶机制和微观织构演变。本论文的主要研究结果有以下几个方面：①对急停加工区域纵截面（RD-TD面）进行了系统的显微硬度试验和SEM-ECC组织观察。结果表明：急停加工区域的轴肩边缘位置形成一个n形状的低值硬度区域。在n形状区域内部，焊核区硬度在回退侧高于前进侧;在锁孔前方及锁孔的前进侧和回退侧，随着距锁孔边缘距离的增加，亚晶的数量逐渐减少，第二相的数量和尺寸逐渐增加;锁孔后方边缘处形成了再结晶晶粒，并随着距锁孔边缘距离的增加，晶粒尺寸只有稍许的增大，第二相析出量则逐渐增加。②对锁孔中心后方不同位置横截面（ND-TD面）进行了系统的显微硬度试验和SEM-ECC组织观察。结果表明：随着距锁孔中心距离的增加，横截面上的硬度分布波动越大，软化带特征越明显，焊核区和软化带区域的硬度逐渐减小。焊核区底部至顶部硬度逐渐增加。焊缝冷却过程中，焊核区组织结构演变主要是晶粒内细小第二相在温度作用下发生长大，同时晶界处析出了较大的第二相，软化带区域的晶粒结构演变是晶粒内第二相在热循环作用下逐渐粗化。③焊核区中心底部至顶部的SEM-ECC组织观察和室温拉伸试验表明：焊核区中心再结晶晶粒由底部至顶部逐渐增大，晶粒内的细小第二相逐渐增加，晶界处较大的第二相逐渐减少。焊核区中心底部至顶部，抗拉强度和断后延伸率逐渐增加，结合焊核区硬度分布，表明弥散强化机制是对硬度和强度起主要作用的因素。④急停加工区域纵截面的EBSD研究表明：初始轧制晶粒在搅拌头作用下沿锁孔边缘逐渐演变，最终在锁孔后方形成了再结晶晶粒。前进侧和回退侧热机影响区的晶粒都发生了不同程度的动态回复和动态再结晶，不同的是受搅拌头的作用力方式。固溶态7075铝合金搅拌摩擦加工过程中，动态再结晶机制为几何动态再结晶和连续动态再结晶两种机制。微观织构研究表明，拥有典型轧制织构的初始轧制态晶粒在搅拌头剪切作用下，持续向着有利于剪切变形的方向偏转并逐渐演变成较强的B/B剪切织构组分。

关键词：搅拌摩擦急停加工固溶态7075铝合金显微硬度分布微观组织微观织构

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钢的喷镀渗铝

上海交通大学学报 1959年第1期 49-82页

作者： Хуан Мин-ци 交通大学金相教研组交通大学喷镀渗铝研究小组

本文阐述了喷镀渗铝在国民经济中的意义,综合论述了近卅年来关于喷镀渗铝方面已进行的工作,在喷镀层厚度选择方面研究了喷镀层对扩散退火工艺和抗氧化性能的影响,提出喷镀层厚度以选择0.3～0.7公厘为宜,在1000℃以上使用工件,喷镀层厚... 详细信息

本文阐述了喷镀渗铝在国民经济中的意义,综合论述了近卅年来关于喷镀渗铝方面已进行的工作,在喷镀层厚度选择方面研究了喷镀层对扩散退火工艺和抗氧化性能的影响,提出喷镀层厚度以选择0.3～0.7公厘为宜,在1000℃以上使用工件,喷镀层厚至少应在0.5公厘以上.在保护涂料的选择中作者提出以采用40°中性水玻璃作为保护涂料的优越性,并以此涂料试验了将扩散退火与直接使用相结合的可能性.此外,研究了扩散退火工艺和影响工艺的因素,试验了喷镀渗铝件在1000℃、1100℃下的抗氧化性能。在钢的碳含量对渗铝过程的影响试验中.在0,1～0.8%C 含量范围内的影响并不大,因此可以认为,喷镀渗铝不仅只适应于低碳钢,同样也适应于中碳钢和高碳共析钢。

关键词：扩散退火厚度层厚均匀化退火显微硬度分布中性水玻璃化合物相抗氧化性能基金属固体渗铝

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薄层软化工艺参数对接触疲劳性能的影响

河南科技大学学报(自然科学版) 1985年第3期 29-38页

作者：于宗汉郑世安

本文介绍改变原簿层软化工艺[1]的工艺参数对18CrMnTi和22CrMnMo钢接触疲劳性能的影响。试验结果证明:在原簿层软化工艺的基础上,保证残留奥氏体A′为5—6级,渗层深度为1.2～1.3mm,而适当延长扩散时间,减少强渗期及扩散期的煤油滴量及... 详细信息

本文介绍改变原簿层软化工艺[1]的工艺参数对18CrMnTi和22CrMnMo钢接触疲劳性能的影响。试验结果证明:在原簿层软化工艺的基础上,保证残留奥氏体A′为5—6级,渗层深度为1.2～1.3mm,而适当延长扩散时间,减少强渗期及扩散期的煤油滴量及适当提高碳氮共渗温度,可使接触疲劳性能大幅度提高;增加强渗期及扩散期的煤油滴量,扩散期后先降温到800℃,再回升至840℃进行碳氮共渗,会使接触疲劳性能稍有降低。

关键词：工艺方案软化工艺工艺准备说明书疲劳极限值接触疲劳性能渗层深度显微硬度曲线扩散期显微硬度分布钢试样工艺参数金相显微组织次表层煤油燃料油渗碳工艺碳氮共渗氰化多元渗

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Al—Mg—Si合金的工艺性能

铝加工 1987年第3期 44-49+21页

作者： Ё.П.Фисак 邵秀兰

Al-Mg-Si系合金用途甚广,因为具有许多宝贵的性能:耐腐蚀;工艺性能好,可加工复杂的工件;塑性好;可进行阳极化,搪瓷和镀层处理;可进行氩弧焊、滚焊和点焊。苏联生产的Al-Mg-Si合金有A31、 A33、A35和ABOCT4787-74和OCT8617-81规定了它们... 详细信息

Al-Mg-Si系合金用途甚广,因为具有许多宝贵的性能:耐腐蚀;工艺性能好,可加工复杂的工件;塑性好;可进行阳极化,搪瓷和镀层处理;可进行氩弧焊、滚焊和点焊。苏联生产的Al-Mg-Si合金有A31、 A33、A35和ABOCT4787-74和OCT8617-81规定了它们的化学成份和机械性能。这些合金广泛用于建筑、航空、汽车制造、电气等工业部门。7

关键词： Mg 显微硬度分布工艺性能基体金属 Al Si

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激光处理对灰铸铁表面组织与耐磨性的影响

兵器材料科学与工程 1988年第6期 1-6页

作者：沈莲李成劳王秀苓马丽华朱道珍周家瑾西安交通大学

本文借助光学显微镜、透射电镜（TEM）分析了HT20-40灰铸铁经激光处理后硬化带中显微组织的特征,并进行了快速磨损试验,探讨显微组织与耐磨性的关系。实验结果表明,HT20-40经激光熔化处理后表层组织为树枝状马氏体（M）、残余奥氏体（A... 详细信息

本文借助光学显微镜、透射电镜（TEM）分析了HT20-40灰铸铁经激光处理后硬化带中显微组织的特征,并进行了快速磨损试验,探讨显微组织与耐磨性的关系。实验结果表明,HT20-40经激光熔化处理后表层组织为树枝状马氏体（M）、残余奥氏体（A′）+树枝间变态菜氏体（M+A′+Fe;C）;经激光不熔化处理后表层组织为马氏体针团+A′+G（石墨）。激光处理后耐磨性显著提高。

关键词：耐磨性马氏体硬化带显微组织力学性能金相相组成金相组织激光处理显微硬度分布残余奥氏体灰铸铁

40Mn2B钢的离子软氮化及离子渗硫软氮化

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长安大学学报(自然科学版) 1983年第2期 131-139页

作者：王卜谦

本文对40Mn2B钢的离子软氮化及离子渗硫软氮化工艺及耐磨性作了初步研究,并与离子氮化作了对比,同时也与45、40Cr常用调质钢作了对比。通过金相检验、硫印、显微硬度测定、X—射线衍射相结构分析,结合耐磨、扭转、拉伸试验,初步掌握了40... 详细信息

本文对40Mn2B钢的离子软氮化及离子渗硫软氮化工艺及耐磨性作了初步研究,并与离子氮化作了对比,同时也与45、40Cr常用调质钢作了对比。通过金相检验、硫印、显微硬度测定、X—射线衍射相结构分析,结合耐磨、扭转、拉伸试验,初步掌握了40Mn2B钢的离子轰击热处理特点,为生产选定工艺提供一些参考数据。

关键词：离子氮化离子渗硫渗氮离子软氮化显微硬度分布 Mn