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固体火箭发动机性能偏差计算及可靠度评定

固体火箭技术 2003年第3期26卷 35-38页

作者：周志峰张鸿涛中国航天科技集团公司第四研究院西安710025

推导了固体火箭发动机推力、比冲、总冲、流量和压强等标准偏差计算公式,并根据发动机使用要求,在分析影响这些偏差的主要因素基础上,进一步简化了这些偏差计算公式。应用误差分析理论并根据单因素试验结果给出了预示发动机推力性能偏... 详细信息

推导了固体火箭发动机推力、比冲、总冲、流量和压强等标准偏差计算公式,并根据发动机使用要求,在分析影响这些偏差的主要因素基础上,进一步简化了这些偏差计算公式。应用误差分析理论并根据单因素试验结果给出了预示发动机推力性能偏差及可靠度综合评定方法。

关键词：固体推进剂火箭发动机性能偏差计算可靠度评估推力比冲

微电机关键零部件尺寸偏差与性能偏差关系建模

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船电技术 2014年第7期34卷 75-80页

作者：潘跃林张俊湘电集团股份有限公司特电事业部湖南湘潭411101

本文研究了微电机关键零部件尺寸偏差与性能偏差显性关系建模的方法,微电机关键零部件尺寸偏差与性能偏差之间关系模型很难用常规的方法建模,因此本文先采用泰勒展开方法建立微电机关键零部件尺寸偏差与性能偏差关系的显性数学模型,再运... 详细信息

本文研究了微电机关键零部件尺寸偏差与性能偏差显性关系建模的方法,微电机关键零部件尺寸偏差与性能偏差之间关系模型很难用常规的方法建模,因此本文先采用泰勒展开方法建立微电机关键零部件尺寸偏差与性能偏差关系的显性数学模型,再运用Eviews进行回归分析,并对回归分析的结果进行分析研究,最终得到泰勒展开式的偏导系数,确定微电机关键零部件尺寸偏差与性能偏差关系的数学表达式。

关键词：微电机尺寸偏差性能偏差泰勒展开回归分析

单级单吸半开式叶轮离心泵性能偏差的原因分析与处理

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通用机械 2019年第8期 29-32页

作者：贾莉莉程茂胜安徽莱恩电泵有限公司

通过对单级单吸半开式叶轮离心泵性能偏差的原因分析和探讨,确定了泵体和叶轮叶片之间的间隙值、半开式叶轮的外径尺寸D2和叶片宽度b2是影响泵扬程偏差的三个重要因素,并提出了针对性的改进措施和解决办法,使半开式叶轮离心泵的性能得... 详细信息

通过对单级单吸半开式叶轮离心泵性能偏差的原因分析和探讨,确定了泵体和叶轮叶片之间的间隙值、半开式叶轮的外径尺寸D2和叶片宽度b2是影响泵扬程偏差的三个重要因素,并提出了针对性的改进措施和解决办法,使半开式叶轮离心泵的性能得到了可靠保证。

关键词：半开式叶轮离心泵性能偏差原因分析改进措施

南水北调泗阳站水泵性能偏差的原因分析及对策

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江苏水利 2015年第10期31卷 26-27,29页

作者：韩宏举潘卫锋江苏省骆运水利工程管理处江苏宿迁223800 江苏省南水北调泗阳站工程建设处江苏宿迁223700

分析了液压全调节立式轴流泵性能偏差的原因,提出了近期处理的应对措施,以保证水泵正常投入运用;同时提出远期对策措施,当水泵达到大修周期时可对其进行优化改造。

关键词：南水北调水泵性能偏差原因分析对策措施

含铅冶炼渣/含氟保护渣中易挥发性组分引起的性能测定偏差规律研究

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含铅冶炼渣/含氟保护渣中易挥发性组分引起的性能测定偏差规律研究

作者：郭子亮西安建筑科技大学

学位级别：硕士

炉渣成分及物理化学性能对熔炼过程顺行、温度控制、界面反应及夹杂物的去除均具有重要影响。在对含铅、含氟炉渣进行熔点、粘度等性能测定时,整个测定过程在高温下进行,造成易挥发组分的大量挥发,导致最终测定的炉渣性能实际上并非对... 详细信息

炉渣成分及物理化学性能对熔炼过程顺行、温度控制、界面反应及夹杂物的去除均具有重要影响。在对含铅、含氟炉渣进行熔点、粘度等性能测定时,整个测定过程在高温下进行,造成易挥发组分的大量挥发,导致最终测定的炉渣性能实际上并非对应设定的初始炉渣成分,对应的是已经变化了的炉渣成分。这类问题在含易挥发组元渣性能测定中普遍存在,目前尚缺乏有效的解决办法。为此,探讨造成含挥发组分炉渣性能测定偏差的原因,揭示含易挥发组元的挥发机制,并据此对渣组分和炉渣性能变化规律进行相应预测具有重要的理论意义和实际应用价值。本文以两种含易挥发组分渣(含铅渣、含氟保护渣)为研究对象。对其熔点、粘度性能测定中产生的偏差规律进行了研究。分析了引起渣物化性能测定偏差的主要原因,建立了含铅渣及含氟渣高温挥发动力学模型,揭示了其高温挥发规律;结合实验测定结果,建立了含铅渣和含氟保护渣的成分变化与其物化性能变化之间关系的预测模型。获得的主要研究结果如下:(1)借助高温TG热重分析仪建立了含铅渣和含氟保护渣高温挥发的非等温本征动力学模型。对含铅渣动力学研究表明:700℃450℃温度段PbO挥发是造成铅渣成分变化及性能偏差的主因。含铅渣体系挥发符合最概然机理函数g(α)=1-(1-α),挥发反应机理为三维扩散,反应的限制性环节为PbO蒸气的扩散;对含氟保护渣动力学研究表明:800℃450℃温度段体系中氟以NaF、SiF形式逸出是导致含氟连铸保护渣成分变化和性能偏差主因。最概然机理函数的表达式为g(α)=[-ln(1-α)],体系中NaF、SiF逸出后随机成核长大成为该过程的限制性环节。(2)对FeO/SiO为1.6.8,Ca O/SiO为0.4.6不同含铅量的炉渣和含CaF+NaO含量10%8.4%的含氟保护渣进行了挥发前后成分分析及物相分析。含铅20%的渣在700℃450℃平均失重率为17.2%,这与化学分析Pb平均成分16.34%规律一致,挥发后物相分析表明,含PbSiO、PbCaSiO等物相均有不同程度的减少,而尖晶石、橄榄石、硅锌矿物相则相对增加。验证了PbO的挥发导致低熔点含铅硅酸盐物相减少,是造成渣性能偏差的缘由;对含氟连铸保护渣在800℃500℃的平均失重率为3.98%,这与化学分析CaF+NaO平均成分结果规律相符。随着体系中NaF、SiF的不断逸出,高温挥发后的主要物相为枪晶石、黄长石和硅灰石等。渣中易挥发组分的持续挥发导致体系中钠的霞石(NaAlSiO)减少,析出的高熔点物质尖晶石、枪晶石等使得实际炉渣的熔点、粘度测定偏高。(3)熔点、粘度测定实验表明:含铅渣、含氟连铸保护渣的熔点、粘度测定的理论计算值与实验值存在很大的差距,且实验测定值高于理论计算值。不同PbO、FeO/SiO,Ca O/SiO渣组分条件下其熔点整体差值介于3℃93.14℃之间、粘度的Δη理论-实际介于0.009.727Pa·S。不同CaF含量保护渣的ΔT理论-实际介于73.2℃25.5℃、粘度的Δη理论-实际介于-0.311.344Pa·S。不同NaO含量保护渣的ΔT理论-实际介于73.2℃41.8℃、粘度的Δη理论-实际介于-0.019.244Pa·S。在所获得的差距规律基础上,由挥发后校正的渣成分与性能建立预测对应关系从而得到准确的炉渣性能参数值,这种方法是可行的。(4)以实验数据为基础,对挥发后的渣PbO的、(CaF+NaO)含量的变化建立了BP神经网络预测模型。对两个体系预测结果的平均相对误差分别为1.53%、5.06%。由挥发后的渣成分对炉渣熔点、粘度的性能预测模型结果显示:含铅渣平均相对误差分别为0.16%和1.67%,含氟连铸保护渣平均相对误差分别为3.39%和6.25%。

关键词：含铅渣含氟保护渣动力学挥发性能偏差预测模型

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暖机对航空发动机性能模型的影响分析

兵器装备工程学报 2021年第7期42卷 6-12页

作者：钱仁军宋汉强李本威朱飞翔张赟海军航空大学山东烟台264001 海军研究院上海200436

为了研究航空发动机暖机影响问题,建立了发动机部件级数学模型,分析了暖机对发动机性能模型的影响。基于变比热法建立了各部件的计算模型,结合发动机的共同工作方程,建立了发动机的数学模型,并采用牛顿-拉夫逊法对性能模型求解。对比了... 详细信息

为了研究航空发动机暖机影响问题,建立了发动机部件级数学模型,分析了暖机对发动机性能模型的影响。基于变比热法建立了各部件的计算模型,结合发动机的共同工作方程,建立了发动机的数学模型,并采用牛顿-拉夫逊法对性能模型求解。对比了3台发动机对应的模型计算值、暖机后实测值和不暖机实测值,结果表明:暖机情况下发动机模型精度较高,模型计算值与台架测量值最大相对误差分别为5.26%、5.75%和4.91%,符合发动机建模的精度要求;不暖机情况下模型性能参数计算值与发动机实测值误差较大,最大相对误差分别为9.43%、9.54%和8.75%,此时模型的计算精度较低,原有发动机模型已不能准确反映发动机整机性能。

关键词：涡扇发动机暖机部件级模型性能偏差部件特性