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微合金化钢热送热装过程组织演变研究

热加工工艺 2010年第12期39卷 17-20页

作者：赵军唐广波刘正东项金钟云南大学物理科学技术学院云南昆明650091 钢铁研究总院结构材料研究所北京100081

通过实验室模拟微合金化含Ti钢连铸坯热送热装过程,并利用光学显微镜观察了室温条件下不同热履历试样的显微组织,分析了热送热装连铸坯组织演变的规律和特点。结果表明,700℃左右是不同热送温度的一个分界线,700℃以下热送试样均会发生... 详细信息

通过实验室模拟微合金化含Ti钢连铸坯热送热装过程,并利用光学显微镜观察了室温条件下不同热履历试样的显微组织,分析了热送热装连铸坯组织演变的规律和特点。结果表明,700℃左右是不同热送温度的一个分界线,700℃以下热送试样均会发生奥氏体分解相变;700℃以上试样的高温组织为奥氏体,且奥氏体晶粒的大小基本相同;700℃以上热送热装试样的晶粒度较700℃以下粗大;不同的热送温度导致热处理室温显微组织有极大的差别,热送温度越高,二次奥氏体化过程越容易;热送温度越低,相变过程比较复杂;在700℃热送是较为合理的,可以尝试在750℃进行热送实践。

关键词：微合金化钢热送热装组织演变

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含钒微合金化重轨钢连铸二冷技术的研究

钢铁 2003年第9期38卷 19-21,61页

作者：陈永攀枝花钢铁集团公司

应用 Gleeble— 15 0 0热模拟试验机定量地研究了变形温度、变形速率和冷却速率对含钒重轨钢高温热塑性的影响。据此 ,制定了含钒重轨钢的连铸二冷配水制度 ,并利用该二冷制度在成都无缝厂成功浇铸出PD3连铸坯。铸坯表面无纵裂、横裂等... 详细信息

应用 Gleeble— 15 0 0热模拟试验机定量地研究了变形温度、变形速率和冷却速率对含钒重轨钢高温热塑性的影响。据此 ,制定了含钒重轨钢的连铸二冷配水制度 ,并利用该二冷制度在成都无缝厂成功浇铸出PD3连铸坯。铸坯表面无纵裂、横裂等与二冷配水相关的质量缺陷 ,铸坯中心疏松 1.0级 ,中心缩孔 0～ 0 .5级。

关键词：含钒重轨钢连铸二次冷却微合金化钢热模拟试验机

两相区正火和回火对微合金化钢力学性能与显微组织的影响

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金属热处理 2018年第6期43卷 64-70页

作者：王金莲罗颖渊徐军杭州科技职业技术学院浙江杭州311402 杭州日月电器股份有限公司浙江杭州311407

通过光学显微镜（OM）、扫描电镜（SEM）和透射电镜（TEM）等分析手段,对不同热处理工艺下微合金化钢的显微组织与力学性能进行了研究,并分析了相应的作用机理。结果表明,直接正火态试验用钢的组织为针状铁素体,一次正火态和二次正火态... 详细信息

通过光学显微镜（OM）、扫描电镜（SEM）和透射电镜（TEM）等分析手段,对不同热处理工艺下微合金化钢的显微组织与力学性能进行了研究,并分析了相应的作用机理。结果表明,直接正火态试验用钢的组织为针状铁素体,一次正火态和二次正火态试验用钢的组织分别多边形铁素体＋针状铁素体和板条状铁素体＋针状铁素体,回火处理后试验用钢的组织形态变化不大,在铁素体界面处析出了较多的M23C6型碳化物,且二次正火＋回火态试样中M23C6型碳化物的平均尺寸最小、数量密度最大;虽然两相区正火能够降低试验用钢的屈强比,但是两相区正火不一定会提高试验用钢的强塑性和冲击吸收能量,而只有二次正火才能有效提高试验用钢的强塑性和冲击吸收能量。

关键词：两相区正火回火微合金化钢力学性能显微组织

连续冷却过程中低碳微合金化钢的组织转变特征

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金属热处理 2018年第12期43卷 18-24页

作者：李拔刘清友贾书君陈健钢铁研究总院工程用钢所

通过连续冷却试验研究了一种商业用低碳微合金化钢在未变形和压缩变形条件下,显微组织随冷却速度的变化,并结合光学显微镜、扫描电镜、透射电镜和背散射电子衍射系统对不同冷速下的组织特征进行了表征与分析。结果表明,形变在细化整体... 详细信息

通过连续冷却试验研究了一种商业用低碳微合金化钢在未变形和压缩变形条件下,显微组织随冷却速度的变化,并结合光学显微镜、扫描电镜、透射电镜和背散射电子衍射系统对不同冷速下的组织特征进行了表征与分析。结果表明,形变在细化整体组织的同时,可以显著抑制贝氏体铁素体和珠光体,并且促进针状铁素体(acicular ferrite,AF)和粒状贝氏体(granular bainite,GB)的形成。两阶段变形后,在快冷速(70~40℃/s),中等冷速(20~10℃/s)和相对较慢冷速(2~0. 5℃/s)下,组织分别以AF、GB和准多边形铁素体为主。AF组织具有不规则的板条形貌,板条内含有高密度的位错。随着冷速降低,板条内形成亚结构包括取向差接近5°的胞状结构和取向差接近10°的亚晶。此外,AF组织中还存在板条束和板条簇结构。GB组织在较快冷速时由等轴的铁素体基体和分布在晶内和晶界的粒状马奥组元构成,而在中等冷速时,基体转变成无规则形状的、随机分布的铁素体。

关键词：组织转变微合金化钢连续冷却针状铁素体粒状贝氏体

微合金化钢连铸坯角部横裂纹缺陷控制技术研究

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微合金化钢连铸坯角部横裂纹缺陷控制技术研究

作者：张瑞忠燕山大学

学位级别：硕士

微合金化钢是上世纪60年代以后迅速发展起来的工程结构用钢。在微合金化钢板带材生产技术中,铸坯及钢板表面质量缺陷一直是困扰国内外各大钢厂的关键技术问题。铸坯缺陷以角部横裂纹为主,约占各类缺陷的50%以上。由于角部横裂纹的存在,... 详细信息

微合金化钢是上世纪60年代以后迅速发展起来的工程结构用钢。在微合金化钢板带材生产技术中,铸坯及钢板表面质量缺陷一直是困扰国内外各大钢厂的关键技术问题。铸坯缺陷以角部横裂纹为主,约占各类缺陷的50%以上。由于角部横裂纹的存在,在对微合金化钢连铸坯进行轧制前必须进行冷态切角处理。这不仅造成大量的能源、材料、人力资源的浪费,而且造成库存场地加大,同时炼钢-连铸-轧钢的高效化生产节奏也被打乱。为了解决微合金化钢连铸坯表面横裂纹等缺陷问题,本文首先以邯宝炼钢厂所生产的X65微合金化钢为研究对象,对连铸生产过程中铸坯的第二相粒子析出行为进行了分析。指出微合金元素氮化物和碳氮化合物析出是导致钢坯高温延塑性降低的主要原因。其次,建立了常规结晶器和倒角结晶器内部钢水流动、传热和宏观凝固的数学模型,分析了使用常规结晶器和倒角结晶器对板坯凝固过程及结晶器不同角部形状（不同倒角角度和不同倒角长度）、铸坯角部钢水流动、温度变化和凝固过程的影响,给出了结晶器倒角尺寸和倒角范围的设计规范。最后,对所设计的倒角结晶器进行了工业试验及应用。工业化生产结果表明,采用倒角结晶器技术在大板坯角部横裂纹缺陷控制方面具有显著效果,可以确保连铸坯在不进行切角的条件下就能满足现场轧制生产需求,为板坯的热送直轧提供了重要保障。

关键词：微合金化钢角部横裂纹倒角结晶器凝固

纳米Cu析出相及晶界对微合金化钢力学性能的影响

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上海大学学报（自然科学版） 2017年第3期23卷 432-442页

作者：李智胡丽娟谢耀平赵世金上海大学材料研究所上海200072 上海大学微结构重点实验室上海200072

基于弹塑性有限元理论,构建包含纳米Cu析出相及晶界的微合金化钢拉伸理论模型.计算纳米Cu析出相及晶界对微合金化钢力学性能的影响.研究在不同晶粒大小、不同纳米Cu析出相尺寸、不同应变条件下微合金化钢的单向拉伸性能,分析包含Cu析出... 详细信息

基于弹塑性有限元理论,构建包含纳米Cu析出相及晶界的微合金化钢拉伸理论模型.计算纳米Cu析出相及晶界对微合金化钢力学性能的影响.研究在不同晶粒大小、不同纳米Cu析出相尺寸、不同应变条件下微合金化钢的单向拉伸性能,分析包含Cu析出相及晶界的晶粒变形趋势,探求纳米Cu析出相对基体材料的强化机制.研究结果表明:纳米Cu析出相心部塑性最大,晶界处的塑性低于晶内,且晶内发生塑性应变速率高于晶界;析出相与晶界都能起到增强材料塑性的作用,包含纳米Cu析出相及晶界的多晶模型在晶粒变形过程中,晶界参与协调变形作用.

关键词：微合金化钢 Cu析出相微观组织晶界力学性能

V-Nb-(Ti)微合金化钢奥氏体晶粒长大的动力学

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材料热处理学报 2013年第S1期34卷 88-92页

作者：丁志敏方建飞梁博阎颖大连交通大学材料科学与工程学院辽宁大连116028

采用金相分析方法研究了V-Nb和V-Nb-Ti微合金化钢在不同加热温度下原始奥氏体晶粒长大的规律,并在此基础上,对其奥氏体晶粒生长动力学方程进行了数学回归分析。结果表明:随奥氏体化温度的升高,两种微合金化钢的奥氏体晶粒尺寸均呈现增... 详细信息

采用金相分析方法研究了V-Nb和V-Nb-Ti微合金化钢在不同加热温度下原始奥氏体晶粒长大的规律,并在此基础上,对其奥氏体晶粒生长动力学方程进行了数学回归分析。结果表明:随奥氏体化温度的升高,两种微合金化钢的奥氏体晶粒尺寸均呈现增加的趋势,其不均匀因子则呈现出先增大后减小的趋势。但V-Nb-Ti微合金化钢的奥氏体晶粒尺寸和不均匀因子的变化趋势均比V-Nb微合金化钢的平缓。V-Nb和V-Nb-Ti微合金化钢的奥氏体晶粒长大动力学方程均符合Beck方程。后者的奥氏体晶粒长大激活能20 kJ/mol稍大于前者19 kJ/mol。

关键词：微合金化钢奥氏体晶粒长大动力学混晶

炼钢和加工工艺对微合金化钢成分的影响——历史性剖析

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钢铁钒钛 1991年第4期12卷 71-77页

作者： Gray J 李刚国际微合金化公司

微合金化钢的出现已有三十多年。最初,它通常是半镇静钢,锭铸(模铸),并且杂质含量不能很好地控制。炼钢技术、钢包精炼和连铸技术的发展,使钢铁工业发生了一次革命。很低的碳、氮、硫、磷和氧含量已能为许多生产厂家所实现。由于战略... 详细信息

微合金化钢的出现已有三十多年。最初,它通常是半镇静钢,锭铸(模铸),并且杂质含量不能很好地控制。炼钢技术、钢包精炼和连铸技术的发展,使钢铁工业发生了一次革命。很低的碳、氮、硫、磷和氧含量已能为许多生产厂家所实现。由于战略、经济或技术方面的原因,这种变革为重新考虑钢的成分提供了机会。而在其他一些情况,常用的微合金化元素组合已不再能达到传统的性能均衡。各厂家方法既不一致,炼钢能力也不相同。因此,本文回顾了微合金化工业中的炼钢工艺和成分设计的发展趋势,并且讨论了中国钢厂HSLA钢设计方面的问题。

关键词：微合金化钢生产工艺成分设计

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Nb微合金化钢连铸异型坯表面温度分析

特殊钢 2005年第3期26卷 51-53页

作者：刘建华包燕平张军杜松林汤寅波李建中北京科技大学冶金与生态工程学院北京100083 马鞍山钢铁股份有限公司马鞍山243003

采用CIT -M型红外测温线性化传感器测定了马钢Nb微合金化钢SM490YB( % :0 . 0 9～0 . 1 3C ,1 . 3 5～1 . 50Mn ,0 . 0 4～0 .0 6Nb)异型坯在连铸过程中的表面温度,结果表明异型坯横向表面温度不均匀;在二冷区测量位置和矫直区,铸坯表... 详细信息

采用CIT -M型红外测温线性化传感器测定了马钢Nb微合金化钢SM490YB( % :0 . 0 9～0 . 1 3C ,1 . 3 5～1 . 50Mn ,0 . 0 4～0 .0 6Nb)异型坯在连铸过程中的表面温度,结果表明异型坯横向表面温度不均匀;在二冷区测量位置和矫直区,铸坯表面温度基本处于SM490YB钢的低温脆性区( 650～750℃) ;在二冷2段由于支撑棍间间隔喷水冷却,温度回复大于冶金规则允许的最大限度1 0 0℃/m。SM490YB异型坯浇铸应采用弱冷工艺,同时调整冷却喷嘴的布置,以提高异型坯表面质量。

关键词：微合金化钢异型坯温度分析 Nb 铸坯表面温度红外测温连铸过程测量位置喷水冷却冷却喷嘴表面质量传感器线性化不均匀二冷区脆性区冶金浇铸