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电子显微学报 2007年第4期26卷 276-287页

作者：陈春林鲁伟贺连龙叶恒强中国科学院金属研究所

本文运用高分辨电子显微术研究了TiAl合金中形变诱发的γ→DI-2α相变(本文中DI-表示形变诱发)。研究表明,无论是高温变形还是室温变形,形变诱发的γ→DI-α2相变都可在孪晶交截等孪晶受阻的区域内发生。尽管变形条件截然不同,但该相变... 详细信息

本文运用高分辨电子显微术研究了TiAl合金中形变诱发的γ→DI-2α相变(本文中DI-表示形变诱发)。研究表明,无论是高温变形还是室温变形,形变诱发的γ→DI-α2相变都可在孪晶交截等孪晶受阻的区域内发生。尽管变形条件截然不同,但该相变却未表现出任何差异。高分辨观察表明,DI-α2相与γ基体之间仍然具有典型的取向关系:(001)DI-α2//{111}γ,[11 20]DI-α2//γ。相变中,a/6相变过程中无成分扩散。强烈的应力场是TiAl合金中形变诱发γ→DI-2α相变的主要驱动力,对该相变的发生起主要作用。

关键词：钛铝合金高分辨电子显微术形变诱发相变孪晶交截

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热处理对Zr-17Nb合金形变诱发相变的影响研究

热处理对Zr-17Nb合金形变诱发相变的影响研究

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作者：李露东北大学

学位级别：硕士

脊柱固定棒在使用过程中存在力学兼容性和定形性之间的矛盾。亚稳β型Zr-17Nb合金具有良好的生物相容性、较低的磁化率,和接近人体骨骼的初始弹性模量,可以保证材料的生物和力学兼容性,且在形变过程中发生形变诱发β→ω相变可提高形变... 详细信息

脊柱固定棒在使用过程中存在力学兼容性和定形性之间的矛盾。亚稳β型Zr-17Nb合金具有良好的生物相容性、较低的磁化率,和接近人体骨骼的初始弹性模量,可以保证材料的生物和力学兼容性,且在形变过程中发生形变诱发β→ω相变可提高形变部分的局部弹性模量,降低合金的回弹幅度,改善合金在手术中的定形性。故Zr-17Nb合金有望在脊柱固定棒上得以应用。本文通过XRD、TEM和同步辐射原位拉伸实验分别对合金的相组成和微观形貌进行表征,系统研究了晶粒大小、热处理温度、淬火速度三个因素对形变诱发相变的影响规律,并进一步比较了变形方向(拉伸、压缩)对形变诱发相变的作用机制,阐明Zr-17Nb合金的形变诱发相变机理。结果表明,合金在拉伸变形过程中发生形变诱发相变现象,相变产物除了ω相还伴随少量的α’相,且不同热处理条件下的Zr-17Nb合金形变诱发相变存在明显的区别。晶粒尺寸较小的样品形变诱发相变更加明显,保温时间较长的大尺寸晶粒样品合金中β稳定元素Nb元素扩散充分增大β相稳定性,且可能伴随着氧的渗入而抑制ω相的形成,此外大晶粒样品晶界较少,在拉伸过程位错晶界塞积导致新相形核地点较少而导致晶粒较小的样品形变诱发相变更为明显。三种热处理温度(700℃、800℃、900℃)下,随着热处理温度的升高Zr-17Nb合金变形过程形变诱发相变越容易。随着热处理温度的升高,合金中残留的热轧后空冷产生的贫铌相α相含量低,基体β中Nb含量较少而降低β相稳定性。在较高温度下淬火产生更多的淬火ω相为形变诱发相提供更多的形核地点,从而导致三种热处理温度(700℃、800℃、900℃)下,较高热处理温度的合金形变诱发相变明显。在冰水以及液氮两种淬火方式下,淬火速度越大,合金中的形变诱发相变更加明显,由于淬火速度越大,淬火温度与ω相转变开始温度差异越大,合金在淬火过程产生的淬火ω相越多,在拉伸变形过程中,化学驱动力越大同时淬火ω相会成为形变诱发ω相的潜在形核位置。同步辐射高能X射线原位观察发现,在拉伸变形过程中,形变诱发β→ω相变发生在宏观弹性阶段,表明该种相变类型为应力诱发相变。在加载过程中随着应力和变形量的增大,应力诱发β→ω相变程度变大,在应力卸载过程发生该相变的逆相变,但逆向转变不完全。因此应力诱发β→ω相变为可逆相变,且部分可逆。Zr-17Nb合金在压缩过程中也发生形变诱发ω相变,但压应力会对形变诱发相变产生抑制作用。

关键词： Zr-17Nb合金形变诱发相变热处理温度晶粒尺寸淬火速度

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铁石墨系金属中形变诱发相变硬化及其对摩擦磨损性能的影响

铁石墨系金属中形变诱发相变硬化及其对摩擦磨损性能的影响

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作者：高向乾西安理工大学

学位级别：硕士

本文以铁石墨系金属为研究对象,系统研究了铁石墨系金属中残余奥氏体组织的形变诱发相变行为以及其对摩擦磨损行为的影响。首先在不同温度（230℃、300℃、380℃）下对铁石墨系金属进行等温淬火热处理并获得了具有不同奥氏体含量的铁石... 详细信息

本文以铁石墨系金属为研究对象,系统研究了铁石墨系金属中残余奥氏体组织的形变诱发相变行为以及其对摩擦磨损行为的影响。首先在不同温度（230℃、300℃、380℃）下对铁石墨系金属进行等温淬火热处理并获得了具有不同奥氏体含量的铁石墨系金属（S-230、S-300、S-380）。选取残余奥氏体体积分数约为44%的试样在不同应变速率（0.1mm/min、0.5mm/min、1mm/min、5mm/min、10mm/min）和应变量（10.54%、18.17%、25.96%、40.58%）条件下进行室温压缩变形试验,并对变形后的试样进行显微组织观察,研究了铁石墨系金属中高碳过冷奥氏体在室温条件下的应力诱发相变行为。随后,采用销盘式干滑动摩擦试验仪对具有不同残余奥氏体的铁石墨系金属进行摩擦磨损试验,研究了高碳过冷奥氏体含量及在摩擦磨损试验过程中形变诱发相变硬化对摩擦磨损行为的影响。得到如下结论:等温淬火后铁石墨系金属基体由针状纳米铁素体（α相）和高碳过冷奥氏体（γ相）组成,并且高碳奥氏体含量随着等温淬火温度的升高而增多。高碳奥氏体以粗大的块状或细小针状形态存在于铁石墨系金属基体中。铁石墨系金属的强度随着残余奥氏体的增多而降低,而塑性随着残余奥氏体的增多而提高。室温压缩试验表明,铁石墨系金属中的残余奥氏体机械稳定性较差,随着应变量的增加,高碳过冷奥氏体形变诱发相变量越大;而过冷奥氏体形变诱发相变量随着应变速率的升高而降低,这主要是由于应变速率的增大使得马氏体相变的驱动力降低并进而导致形变诱发相变的减小。摩擦磨损磨损试验表明,铁石墨系金属的摩擦行为以及抗磨损性能与基体中残余奥氏体含量密切相关。铁石墨系金属中的石墨会在摩擦磨损过程中被拖拽至磨损表面起到润滑的作用,这导致了铁石墨系金属较低的摩擦系数。铁石墨系金属的摩擦系数随残余奥氏体含量的增多而降低。摩擦磨损试验表明,高硬度的铁石墨系金属具有更优异的耐磨损性能。此外,铁石墨系金属中的高碳残余奥氏体会在摩擦力的作用下发生形变诱发相变并在摩擦表面形成厚度约100-200微米的硬化层。相同磨损条件下,含有较多高碳奥氏体的铁石墨系金属表现出较大的硬化层的厚度,这种硬化层的形成有利于磨损率的降低。磨损试样表面形貌表明铁石墨系金属磨损初期以微观切削磨损和犁沟磨损为主,长时间磨损后以微疲劳磨损和粘着磨损为主。

关键词：高碳奥氏体形变诱发相变纳米α相室温变形摩擦磨损性能

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48%冷变形下GH159合金的组织和性能

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钢铁研究学报 2003年第Z1期15卷 447-450页

作者：何云华张红斌王怀柳刘永新李守军长城特殊钢股份有限公司第三钢厂四川江油621704

对GH159合金经(48±1)%冷变形下的组织及经不同固溶温度和不同固溶时间处理后的透射电子显微组织,以及时效后的性能进行了研究.结果表明,GH159合金经(48±1)%冷拔变形后形成了大量密排六方的网状ε相.这些ε相经过(1030～1090)℃×(4～... 详细信息

对GH159合金经(48±1)%冷变形下的组织及经不同固溶温度和不同固溶时间处理后的透射电子显微组织,以及时效后的性能进行了研究.结果表明,GH159合金经(48±1)%冷拔变形后形成了大量密排六方的网状ε相.这些ε相经过(1030～1090)℃×(4～8)h空冷固溶处理后,部分ε相转化为弥散球形γ'相.冷拔态GH159合金(48±1)%+665℃×4 h空冷时效后,700℃下具有高的强度、好的韧性等综合力学性能.

关键词： GH159合金形变诱发相变 ε相弥散球形γ'相

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钢中残余奥氏体的作用

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南通职业大学学报 1995年第1期10卷 26-28页

作者：葛心慧

钢淬火后总存在一定量的残余奥氏体.残余奥氏体对钢性能的影响是一个受多因素影响的复杂问题.目前很少把残余奥氏体作为一个组成相,从残余奥氏体的数量、形态、稳定性、分布方式等诸方面来考察残余奥氏体在钢中的作用的这方面的报道,从... 详细信息

钢淬火后总存在一定量的残余奥氏体.残余奥氏体对钢性能的影响是一个受多因素影响的复杂问题.目前很少把残余奥氏体作为一个组成相,从残余奥氏体的数量、形态、稳定性、分布方式等诸方面来考察残余奥氏体在钢中的作用的这方面的报道,从而影响认识的深化.本文仅就残余奥氏体的数量、残余奥氏体的稳定性这两个因素对钢性能的影响作些探讨.一、残余奥氏体的数量对钢性能的影响及残余奥氏体数量的控制文献（1）用30CrMnSiNi2A 钢作试样.最终热处理为900℃ × 40min加热保温后,进行230 ℃×60min的等温淬火十280℃×2h回火,用热水与干冰进行十50℃×15min（?）-60℃× 15min的循环冷处理,分别进行了三次与九次.残余奥氏体的量分别为5.8%和4.5%,然后进行多冲疲劳试验.

关键词：残余奥氏体接触疲劳寿命马氏体板条残留奥氏体形变诱发相变疲劳裂纹残余奥氏体量金属热处理多冲疲劳热处理制度

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GH159合金48%冷变形下组织和性能的研究

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四川冶金 2003年第6期25卷 25-26,54页

作者：何云华张红斌王杯柳刘永新李守军长钢三厂

对GH159合金经 48± 1%冷变形量下的组织及经不同固溶温度、不同固溶时间处理后的透射电子显微组织 ,以及时效后的性能进行了较为深入的研究。结果表明 ,G159合金经 48± 1%冷拔变形后形成了大量密排六方的网状ε 相。这些ε 相经过 10 ... 详细信息

对GH159合金经 48± 1%冷变形量下的组织及经不同固溶温度、不同固溶时间处理后的透射电子显微组织 ,以及时效后的性能进行了较为深入的研究。结果表明 ,G159合金经 48± 1%冷拔变形后形成了大量密排六方的网状ε 相。这些ε 相经过 10 3 0～ 10 90℃× 4～ 8小时空冷固溶处理后 ,部分ε 相转化为弥散球形γ′ 相。GH159合金冷拔态 (48± 1% ) + 665℃× 4小时空冷时效后 ,70 0℃下具有高的强度。

关键词： GHl59合金仿美MP159合金冷拔变形组织金相分析耐蚀性抗应力腐蚀能力固溶热处理形变诱发相变 ε-相综合力学性能

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