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亚温形变淬火纤维组织双相15号钢的研究

机械工程材料 1981年第4期 45-50页

作者：杨德庄雷廷权林振庭哈尔滨工业大学松江电机厂

本文研究了形变温度及形变量对亚温形变淬火双相15钢的显微组织和力学性能的影响,探讨了发展纤维组织双相钢的可能性。试验结果表明,亚温形变淬火双相15钢的强度主要受钢中铁素体相的强化状态所控制,并取决于马氏体的体积分量和形变强... 详细信息

本文研究了形变温度及形变量对亚温形变淬火双相15钢的显微组织和力学性能的影响,探讨了发展纤维组织双相钢的可能性。试验结果表明,亚温形变淬火双相15钢的强度主要受钢中铁素体相的强化状态所控制,并取决于马氏体的体积分量和形变强化效果的综合作用。对15钢在800℃左右进行80%形变后淬火,可以获得纤维组织发达的双相钢,具有良好的强塑性匹配。

关键词：形变淬火分量马氏体金相相组成双相显微硬度形变温度形变量铁素体固溶体纤维组织金相组织

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体心立方金属的固有位错内耗

武汉大学学报(自然科学版) 1982年第3期 90-101页

作者：丁棣华周如松

本文试图对体心立方过渡金属的固有位错内耗研究状况作一简要介绍。作者将这个课题的研究进展分为三个阶段,总结了α峰和γ峰的主要实验规律,讨论了这两峰的机制,其中简要地介绍了关于b.c.c.晶体中螺位错特征的较新理论。

关键词：金属螺位错位移场原子模型金属材料位错内耗形变温度

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控制轧制工艺三阶段(节译)

钢铁研究 1981年第Z1期 77-82页

作者：李光瀛

根据（001）织构极密度的变化测定了控制轧制过程中由应变诱起的奥氏体向铁素体转变的温度Ar;。基于这些测定,把控制轧制工艺划分为三个阶段:（1）形变再结晶;（2）低温奥氏体形变;（3）奥氏体——铁素体双相区形变。对各阶段形变得到... 详细信息

根据（001）织构极密度的变化测定了控制轧制过程中由应变诱起的奥氏体向铁素体转变的温度Ar;。基于这些测定,把控制轧制工艺划分为三个阶段:（1）形变再结晶;（2）低温奥氏体形变;（3）奥氏体——铁素体双相区形变。对各阶段形变得到的金相组织和力学性能进行了检验。在1000℃以上第一阶段,奥氏体晶粒尺寸通过反复的再结晶而减小。在第二阶段,950℃至Ar;转变温度之间,奥氏体晶粒被拉长,并产生大量的形变带,结果得到很细小的铁素体晶粒尺寸。在第三阶段,稍低于Ar;温度,新形成的铁素体晶粒发生形变,得到较高的强度和较低的脆性转变温度。由第二阶段形变得到的强度和冲击转变温度,仅取决于细小的铁素体晶粒尺寸。为获得更高的强度和更低的冲击转变温度,继而进行第三阶段的形变是必要的。

关键词：铁素体晶粒奥氏体再结晶双相区晶粒尺寸形变量形变温度冲击功转变温度 γ固溶体金相相组成晶粒度晶粒规格热力学性质形变带轧制工艺

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用金相法制作热变形奥氏体再结晶图

物理测试 1984年第4期 16-22页

作者：徐洲孟繁盛门学勇姚忠凯哈尔滨工业大学

本文论述了热变形奥氏体再结晶图的表达形式及其在形变热处理研究中的地位,文中对试样形状和热变形参数的选择,腐蚀液和腐蚀方法,Z参数的计算,特别是轧制形变速率的计算以及等效应变量的换算等问题进行了详细介绍,为用金相方法制作热变... 详细信息

本文论述了热变形奥氏体再结晶图的表达形式及其在形变热处理研究中的地位,文中对试样形状和热变形参数的选择,腐蚀液和腐蚀方法,Z参数的计算,特别是轧制形变速率的计算以及等效应变量的换算等问题进行了详细介绍,为用金相方法制作热变形奥氏体再结晶图提供了实用数据。

关键词：热变形马氏体时效钢形变速率形变量形变温度塑性变形高强度钢奥氏体再结晶动态再结晶图

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16Mn钢形变再结晶规律的试验研究

武钢技术 1982年第3期 31-40页

作者：李光瀛浦绍康金磊沈海英贺桂英朱荣向李述创林德渊刘峰纪德清武钢钢研所北京钢研院

奥氏体热变形过程中显微组织的变化规律是控制轧制工艺参数的基本依据。本实验采用阶梯状试样进行单道次热轧后淬火的方法,保留各形变温度下不同程度热变形后的奥氏体组织,在Neophot-2型金相显微镜和Quantimet720-30型图相分析仪上进行... 详细信息

奥氏体热变形过程中显微组织的变化规律是控制轧制工艺参数的基本依据。本实验采用阶梯状试样进行单道次热轧后淬火的方法,保留各形变温度下不同程度热变形后的奥氏体组织,在Neophot-2型金相显微镜和Quantimet720-30型图相分析仪上进行金相观察与定量分析,研究了16Mn钢奥氏体形变再结晶规律,奥氏体晶粒尺寸的变化,形变诱起相变,双相区形变和空冷转变后铁素体——珠光体组织的细化特征。

关键词：形变带热变形形变量形变温度塑性变形再结晶规律 γ固溶体金相相组成奥氏体再结晶晶粒细化固溶体铁素体 Mn 试验研究

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α铀的冷轧及再结晶织构

原子能科学技术 1965年第2期 138-147页

作者：周邦新,刘起秀中国科学院金属研究所中国科学院金属研究所

研究了α铀在150℃和350℃经过60%,75%,84%和93%轧制后的织构,以及84%轧制退火后的再结晶织构.样品在150℃轧制后的主要织构是(025)[052],其他还有较弱的(103)[010]、(1 4 12)[12 12 5]和(227)[110]织构;在350℃轧制后的主要织构是(103)... 详细信息

研究了α铀在150℃和350℃经过60%,75%,84%和93%轧制后的织构,以及84%轧制退火后的再结晶织构.样品在150℃轧制后的主要织构是(025)[052],其他还有较弱的(103)[010]、(1 4 12)[12 12 5]和(227)[110]织构;在350℃轧制后的主要织构是(103)[010]和(025)[052],另外还有较弱的(1 4 12)[12 12 5]和(227)[110]织构.样品在520℃退火后的再结晶织构,除了多一组较弱的(100)[010]织构外,其他仍保留了轧制织构的取向. 分析轧制织构和再结晶织构的取向后,认为这仍然是一种同位再结晶过程,而其中较弱的(100)[010]织构是其他织构?晶取向的迭加.样品在150℃和350℃轧制后的织构强弱不同,可能是由于作用?生采随轧制温度不同而改变的缘故.

关键词：再结晶织构 110 同位形变温度滑移系

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高强度纤维及分子混合物的最新进展(一)

产业用纺织品 1985年第4期 10-17页

作者： D.C.Prevorsek ,胡祖明

一、引言分子链伸直平行且紧密排列的聚合物,应显示出它所能达到最高的特定强度,这些单轴取向的聚合物所具有的特点,就是超高强度有机合成纤维技术的基础。事实上,接

关键词：聚合物熔体形变温度熔融温度 TA 单轴取向大分子化合物电器构件分子特性粘数特性粘度

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硬化稳定性的研究

吉林大学学报(理学版) 1958年第1期 89-94页

作者： М.Г.莫罗佐夫陈继勤

一、序言金属在低的温度下范性形变总会引起硬化,硬化量是形变度的函数,当然,还与形变温度和形变速度有关系.形变金属的硬化是由于结构改变,也可能是杂质原子或合金元素重新分布的结果. 合金结构的改变不外乎晶粒和嵌镶块碎化,更多的结... 详细信息

一、序言金属在低的温度下范性形变总会引起硬化,硬化量是形变度的函数,当然,还与形变温度和形变速度有关系.形变金属的硬化是由于结构改变,也可能是杂质原子或合金元素重新分布的结果. 合金结构的改变不外乎晶粒和嵌镶块碎化,更多的结构上的缺陷（脱节,空穴,脱位原子,微裂缝）的产生。所有这些改变都会阻碍滑移,因此使得形变困难。在[Holl,1954]和[Greenwoob等,1954]工作中确定:对许多金属来说,金属的强度和硬度与成比例.（d—晶粒大小）.[Bregg,1945]确定切应力与嵌镶块綫大小的关系:τ=Gd/2t（t—嵌镶块綫大小）.脱节数目对硬化的影响在许多工作中都作了研究.[Laurient等1956]证实,决定临界应力与脱节密度ρ的关系式:τ=Glρ1/2/6π（1-v）

关键词：表面活性介质莫罗佐夫杂质原子合金元素形变温度温度影响

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芳香族二腈的聚合

高分子通讯 1978年第1期 1-8页

作者：黄志镗欧玉春中国科学院化学研究所

具有(?)结构的芳香族二腈能用Lewis酸催化剂在约300℃进行聚合反应。研究了不同结构的二腈的聚合反应速度,并对所得聚合物的热氧化稳定性及形变温度进行测定。用红外光谱分析法证实了由氰基三聚环化生成了1,3,5-三嗪环。

关键词：聚合物所得大分子化合物芳香族氯化锌锌化合物热氧化稳定性聚合反应红外光谱分析电厂化学分析氯化钻形变温度催化剂聚合速度