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用耦合法分析道床的弹塑性应力

铁道学报 1990年第1期12卷 60-65页

作者：雷晓燕华东交通大学

本文采用有限元与边界元耦合方法分析了道床应力,其中对发生弹塑性变形的道床结构采用有限元法,对半无限域的地基采用边界元法。由于有限元法在进行非线性分析时具有效率高,而边界元法在模拟半无限域时具有计算简单的特点,因此该方法集... 详细信息

本文采用有限元与边界元耦合方法分析了道床应力,其中对发生弹塑性变形的道床结构采用有限元法,对半无限域的地基采用边界元法。由于有限元法在进行非线性分析时具有效率高,而边界元法在模拟半无限域时具有计算简单的特点,因此该方法集中了有限元与边界元的优点,计算精度和计算效率较一般数值方法明显提高。

关键词：耦合法道床有限元法边界元法弹塑性应力粘滞系数应力分布

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多层球形压力容器的弹塑性应力与强度可靠性分析

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机械设计 2013年第9期30卷 11-15页

作者：杨中柳爱群杨烨鲁东大学土木工程学院山东烟台264025 湖南大学建筑学院湖南长沙410012

考虑材料的线性强化弹塑性性质,推导出了多层球形压力容器在弹塑性变形范围内的确定性应力解。然后基于"均值"和信息熵不变原则对影响容器强度的随机因素和模糊因素进行互相转换,分别采用随机可靠性和模糊可靠性方法计算分析了既含随机... 详细信息

考虑材料的线性强化弹塑性性质,推导出了多层球形压力容器在弹塑性变形范围内的确定性应力解。然后基于"均值"和信息熵不变原则对影响容器强度的随机因素和模糊因素进行互相转换,分别采用随机可靠性和模糊可靠性方法计算分析了既含随机因素、又含模糊因素的压力容器的强度可靠性,结果表明随机和模糊可靠度相对误差仅为4.08%,且模糊可靠度更接近强度的确定性分析结果。

关键词：球形压力容器弹塑性应力随机性模糊性强度可靠性

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水工压力隧洞弹塑性应力计算

地下空间与工程学报 1987年第1期 29-38页

作者：蔡晓鸿 ,吕有年

本文根据岩体强度试验结果,注意到水工圆形隧洞在均匀内压力作用下环向应力σ恒为拉应力,径向应力σr恒为压应力这一特征,重点考察被人们忽视的岩石拉应力区莫尔——库仑包络线,建立了水工圆形压力隧洞衬砌与围岩的弹塑性应力计算方法,... 详细信息

本文根据岩体强度试验结果,注意到水工圆形隧洞在均匀内压力作用下环向应力σ恒为拉应力,径向应力σr恒为压应力这一特征,重点考察被人们忽视的岩石拉应力区莫尔——库仑包络线,建立了水工圆形压力隧洞衬砌与围岩的弹塑性应力计算方法,给出了水工圆形压力隧洞衬砌与围岩加载应力和卸载残余应力解析表达式,纠正了莫尔——库仑包络线拉应力区在水工压力隧洞研究中长期被忽视所造成的错误。文中算例表明衬砌内的卸载残余应力均为拉应力。

关键词：水工压力隧洞围岩岩石隧洞衬砌内水压力弹塑性应力

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土的弹塑性应力——应变模型理论(续)

岩土力学 1979年第2期 13-38页

作者：黄文熙清华大学水利系

四、弹塑性应力应变模型十几年来学者们建议采用的应力～应变数学模型有许多种.在弹性模型方面最常使用的模型有两种.第一种是以E(杨氏模量)及v(泊桑比)两种弹性常数表达的称E～v弹性模型.第二种是以K(体积变形模量)及G(剪切模量)两个... 详细信息

四、弹塑性应力应变模型十几年来学者们建议采用的应力～应变数学模型有许多种.在弹性模型方面最常使用的模型有两种.第一种是以E(杨氏模量)及v(泊桑比)两种弹性常数表达的称E～v弹性模型.第二种是以K(体积变形模量)及G(剪切模量)两个弹性常数表达的称K～G弹性模型.这两种弹性模型将在本章中介绍.另外一种是南科所采用的非线性的变弹性体模型,它

关键词：黄文熙常数数学弹塑性应力代入泊桑比泊松比弹性常数屈服轨迹一仃固结试验压密试验土工试验数学表达式从式

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土的弹塑性应力—应变模型理论

岩土力学 1979年第1期 1-20页

作者：黄文熙清华大学水利工程系

一、导言土是最古老的工程材料,可是设计现代最新式的大建筑物,如一两百米高或更高的土坝和形形式式建筑在土基上的大型核电站,火电站,冶金工厂,石化工厂等等都依旧离不了要和它打交道.虽然土力学成为一门技术科学已有五十多年的历史,... 详细信息

一、导言土是最古老的工程材料,可是设计现代最新式的大建筑物,如一两百米高或更高的土坝和形形式式建筑在土基上的大型核电站,火电站,冶金工厂,石化工厂等等都依旧离不了要和它打交道.虽然土力学成为一门技术科学已有五十多年的历史,但是对于土的工程特性的研究,过去只注意了它的抗剪强度,对于土的弹塑性应力～应变特性的认识是非常肤浅的.其它如对于土的流变性和动力特性方面的研究,也是不够普遍和深入的.

关键词：弹塑性应力应力状态受力状态屈服面主应力空间塑性应变塑性变形应变关系三轴试验仪八面体应力应变特性塑性体积应变弹性理论数理经济学帽子模型破坏条件屈服条件塑性弯矩条件

200吨水龙头提环三维有限元弹塑性应力分析

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兰州理工大学学报 1985年第2期 47-55页

作者：张益诚

本文对加强后的200吨水龙头提环进行了三维有限元弹塑性应力分析,指出提环与壳体之间的安装间隙和壳体刚度对提环应力分布的影响及提环危险截面的位置,确定了提环危险截面达全塑性流动时的极限载荷,提出加强后的水龙头提环的最大载荷可... 详细信息

本文对加强后的200吨水龙头提环进行了三维有限元弹塑性应力分析,指出提环与壳体之间的安装间隙和壳体刚度对提环应力分布的影响及提环危险截面的位置,确定了提环危险截面达全塑性流动时的极限载荷,提出加强后的水龙头提环的最大载荷可定为300吨。

关键词：提环耳环承载能力首饰弹塑性应力水龙头有限元

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坑道围岩弹塑性应力的小参数解法

煤炭学报 1964年第4期 61-67页

作者：陈启美

本文讨论圆形坑道围岩弹塑性应力计算问题,采用了小参数方法求解.设未受扰动岩体的初始应力状态为: σy∞=Y=γh,σω∞=X=λγh,τωy∞=0 理论研究证明,弹塑性边界已不再是一个圆了,而是一椭圆形,其方程为 b=b0+λ2b1（ρ）式中,λ2... 详细信息

本文讨论圆形坑道围岩弹塑性应力计算问题,采用了小参数方法求解.设未受扰动岩体的初始应力状态为: σy∞=Y=γh,σω∞=X=λγh,τωy∞=0 理论研究证明,弹塑性边界已不再是一个圆了,而是一椭圆形,其方程为 b=b0+λ2b1（ρ）式中,λ2-小参数.

关键词：小参数弹性区应力分量塑性区塑性域岩石围岩弹塑性应力解法

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预应力叶轮弹塑性应力分析

西安交通大学学报 1977年第2期 49-58页

本文采用有限单元法,对具有硬化材料的预应力叶轮进行弹塑性应力和变形的分析。经计算表明,预应力叶轮能减小轮内最大工作应力,为改善叶轮应力分布提供了新的途径。

关键词：叶轮应力状态停转残余变形残余应力受力状态残余内应力弹塑性应力初应力法叶轮应力预应力

用增量法解涡轮缺口部位的弹塑性应力集中问题

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力学学报 1978年第4期 268-273页

作者：欧阳鬯冯景艳王旅生王德民复旦大学航空发动机研究所

本文在塑性增量理论的基础上,利用有限元素法求解了某两型发动机涡轮叶根一榫槽的弹塑性应力分析问题.数值计算是在复旦大学719机上进行的.计算结果表明:叶根-榫槽部位的弹塑性应力分布显著地不同于纯弹性解;由于考虑了弹塑性影响,应力... 详细信息

本文在塑性增量理论的基础上,利用有限元素法求解了某两型发动机涡轮叶根一榫槽的弹塑性应力分析问题.数值计算是在复旦大学719机上进行的.计算结果表明:叶根-榫槽部位的弹塑性应力分布显著地不同于纯弹性解;由于考虑了弹塑性影响,应力水平显著降低.为了考虑加载-卸载过程的影响,我们还计算了在一次加载后卸载造成的残余应力,这对分析涡轮盘的工作状况及断裂特性是甚为重要的。

关键词：缺口弹塑性应力有限元素法叶根增量法涡轮透平