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无网格Galerkin法在金属弹塑性大变形问题中的应用

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机械科学与技术 2009年第9期28卷 1248-1251页

作者：彭建新谢桂兰刘新张建卿湘潭大学机械工程学院湘潭411105 湖南工业大学机械工程学院株洲412008 怀化职业技术学院机械与汽车工程系怀化418000

用无网格伽辽金法研究了金属塑性成形过程模拟中的弹塑性大变形问题。采用修正的拉格朗日法建立金属大变形弹塑性无网格伽辽金方程,求解过程根据Newton-Raphson增量进行迭代,在增量刚度方程的计算中,引进修正的弹塑性应力应变矩阵,从而... 详细信息

用无网格伽辽金法研究了金属塑性成形过程模拟中的弹塑性大变形问题。采用修正的拉格朗日法建立金属大变形弹塑性无网格伽辽金方程,求解过程根据Newton-Raphson增量进行迭代,在增量刚度方程的计算中,引进修正的弹塑性应力应变矩阵,从而实现了金属塑性大变形问题的无网格模拟。应用FORTRAN语言对圆柱体压缩和反向平面挤压两个大变形弹塑性过程进行了编程模拟,验证了该方法的可行性。此法对网格没有依赖性,模拟大变形问题时不需要网格重构,计算简单。

关键词：无网格Galerkin法金属塑性成形弹塑性大变形牛顿-拉夫森迭代法

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各向异性中厚度板壳的弹塑性大变形分析

工程力学 1995年第3期12卷 77-85页

作者：黄玉盈钟伟芳朱达善李四平王和慧华中理工大学

本文提出了一个解各向异性中厚度板壳弹塑性大变形问题的一般有限元方法。几何非线性的描述采用Ｖ．Ｋａｒｍａｎ的位移应变关系；材料的弹塑性分析采用Ｈｉｌｌ推广的Ｈｕｂｅｒ－Ｍｉｓｅｓ屈服准则；借用Ｏｗｅｎ的剪切修正系数，正... 详细信息

本文提出了一个解各向异性中厚度板壳弹塑性大变形问题的一般有限元方法。几何非线性的描述采用Ｖ．Ｋａｒｍａｎ的位移应变关系；材料的弹塑性分析采用Ｈｉｌｌ推广的Ｈｕｂｅｒ－Ｍｉｓｅｓ屈服准则；借用Ｏｗｅｎ的剪切修正系数，正确计及了叠层复合材料壳体的横向剪切效应。特别是本文利用插值外推的思想，提出了一个带预测的弧长增量控制法，显著提高了计算塑性大变形和后屈曲路径的效率。几个数值算例表明本文给出的有限元方法对于各种各向异性壳体的弹塑性大变形分析有较好的精度。

关键词：各向异性弹塑性大变形有限元中厚板壳体

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弹塑性大变形率问题的一种有限元法

计算结构力学及其应用 1988年第4期 1-11页

作者：汪凌云重庆大学

本文在Hill(1958,1959)一般变分原理基础上讨论了弹塑性大变形,双非线性率问题的有限元法,导出了能直接用于有限元计算的率形式的变分方程和虚功方程,本文还从另一角度推导了Tvergaard和Needleman于1984年提出的自我校正法的方程式,阐明... 详细信息

本文在Hill(1958,1959)一般变分原理基础上讨论了弹塑性大变形,双非线性率问题的有限元法,导出了能直接用于有限元计算的率形式的变分方程和虚功方程,本文还从另一角度推导了Tvergaard和Needleman于1984年提出的自我校正法的方程式,阐明了Lagrange乘子λ的含义,并按使用和不使用自我校正法两种情况,对在中心附近存在缩颈形状的初始几何缺陷的圆捧在轴向拉力作用下发生弹塑性大变形时缩颈处的应力分布、变形传播作了计算,比较了两种情况下的计算精度和效率。

关键词：有限元法弹塑性大变形变分原理变分方程初始几何缺陷数值分析缩颈虚功方程

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弹塑性大变形本构关系及应用

弹塑性大变形本构关系及应用

园盘剪剪切过程三维弹塑性大变形问题的有限元分析

北京力学学会第12届学术年会

作者：王志乔高玉臣兑关锁北京交通大学工程力学研究所

小变形唯象弹塑性本构理论已日趋完善。大变形情况,由于几何描述、变形引起各向异性和强化的描述过于复杂,仍未得到充分的发展。现已提出的本构模型存在很大的分歧,例如:应力率的客观导数是否可积、正确的客观应力率的选择、变形及变形... 详细信息

小变形唯象弹塑性本构理论已日趋完善。大变形情况,由于几何描述、变形引起各向异性和强化的描述过于复杂,仍未得到充分的发展。现已提出的本构模型存在很大的分歧,例如:应力率的客观导数是否可积、正确的客观应力率的选择、变形及变形率的合理分解等,详见Naghdi[1]和黄克智[2]。从弹性卸载的中间构形导出一种弹塑性大变形本构关系。应变率张量分解为弹性部分和塑性部分,弹性应变率为弹性应变张量的Cotter-Rivlin导数[3],不同于文献[2]中所提及的分解方式;塑性应变率分解为纯变形部分和体积变形部分。应力张量按照塑性应变率张量的分解方式进行分解,在此基础上建立塑性流动法则。应用此本构模型,分析了理想弹塑性和等向强化弹塑性两种情况下薄壁圆管的大变形扭转问题(随着扭转变形的增加圆管伸长,最早由Swift发现[4]),结果与文献[5,6]采用对数应变率的结果一致,但采用此本构模型要简洁很多。

关键词：弹塑性大变形本构模型扭转

来源： cnki会议评论

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重庆大学学报 1987年第4期 51-57页

作者：马进许剑欧重庆大学机械工程一系

本文首次对园盘剪冷剪钢板这一三维弹塑性大变形过程进行了有限元分析。在剪切过程各阶段特性、剪切力和剪切应力分布特性以及剪机几何参数对剪切过程的影响等方面取得了成果,对数值方法在剪切问题中的进一步应用有推动作用。

关键词：剪切过程弹塑性大变形圆盘剪圆盘式剪切机剪切质量有限元分析数值分析

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轴对称薄壳弹塑性大变形有限元分析

力学学报 1984年第3期 241-248页

作者：陆明万清华大学工程力学系

本文讨论任意形状旋转薄壳的轴对称变形问题,用增量有限元位移法对其弹塑性大变形行为进行了分析。同时考虑材料和几何两方面的非线性。提出在每级载荷下用解析法确定弹塑性交界面的弹塑性刚度计算方案,这对提高计算精度和效率都是有益... 详细信息

本文讨论任意形状旋转薄壳的轴对称变形问题,用增量有限元位移法对其弹塑性大变形行为进行了分析。同时考虑材料和几何两方面的非线性。提出在每级载荷下用解析法确定弹塑性交界面的弹塑性刚度计算方案,这对提高计算精度和效率都是有益的。六个算例和解析解吻合很好。

关键词：轴对称变形薄壳弹性矩阵简支圆板解析解弹塑性大变形有限元解线性函数初应力刚度矩阵几何刚度矩阵增量应变球壳交界面有限元分析数值分析算例切线刚度矩阵屈服载荷小挠度有限元位移法硬化函数计算方案

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金属剪切加工弹塑性大变形过程的有限元分析

计算力学学报 1984年第2期 109-117页

作者：李辉荣许剑欧陈如欣重庆大学

根据H11的增量虚功率原理,用瞬时Lagrange直角坐标系的Euler列式法,导出不大变形条件下平面应变弹塑性有限元方程。考虑了被剪材料的加工硬化。编制了相应的等参元计算程序,对冷剪钢板过程进行了剪切力和剪切变形的数值分析,计算和实验... 详细信息

根据H11的增量虚功率原理,用瞬时Lagrange直角坐标系的Euler列式法,导出不大变形条件下平面应变弹塑性有限元方程。考虑了被剪材料的加工硬化。编制了相应的等参元计算程序,对冷剪钢板过程进行了剪切力和剪切变形的数值分析,计算和实验结果吻合较好。

关键词：物体变形弹塑性大变形直角坐标系单元节点有限元分析数值分析剪刃间隙金属金属材料

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核压力容器密封环弹塑性大变形有限元分析

中国核科技报告 1995年 396-410页

作者：肖学见陈如欣重庆医药设计院重庆大学

从***的增量虚功率原理和大变形弹塑性本构方程出发,考虑材料的物理和几何双重非线性及热效应,采用Euler描述法导出了平面及轴对称问题的热弹塑性大变形有限元列式。编制了包括自动生成网格,自动修改边界条件的瞬态热耦合弹塑性大变形... 详细信息

从***的增量虚功率原理和大变形弹塑性本构方程出发,考虑材料的物理和几何双重非线性及热效应,采用Euler描述法导出了平面及轴对称问题的热弹塑性大变形有限元列式。编制了包括自动生成网格,自动修改边界条件的瞬态热耦合弹塑性大变形有限元分析程序系统ATLEPD。最后用该程序系统模拟了某核容器模型O形环的大变形过程,描述了O形环的应力、应变变化情况,接触比压变化情况,网格变形情况及回弹量等,并且与计算值作了比较二者吻合良好。

关键词：压扁度弹塑性本构方程密封环虚功率方程弹塑性大变形参考构形计算值单元刚度阵大变形分析有限元分析数值分析有限元方程反应堆压力容器回弹量等参元有限元

一种弹塑性大变形各向异性损伤运动学基本方程

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福建工程学院学报 2005年第6期3卷 569-572页

作者：盛冬发银光球福建工程学院机电及自动化工程系

对弹塑性大变形,由于外界载荷的作用和材料自身性能的影响,损伤常常表现为各向异性。通过有效应力的概念,损伤对变形的影响可用一个四阶损伤影响张量来表示。对于弹塑性损伤变形,可以通过不同的极分解途径,而得到各种定义的变形梯度张... 详细信息

对弹塑性大变形,由于外界载荷的作用和材料自身性能的影响,损伤常常表现为各向异性。通过有效应力的概念,损伤对变形的影响可用一个四阶损伤影响张量来表示。对于弹塑性损伤变形,可以通过不同的极分解途径,而得到各种定义的变形梯度张量和相应的应变张量。分析结果表明:变形与材料的损伤有着较为密切的关系。

关键词：各向异性损伤弹塑性大变形运动学方程