检索结果-南通市图书馆

在线全文

学校读者我要写书评

暂无评论

304奥氏体不锈钢应变诱发马氏体的研究

材料热处理学报 2012年第3期33卷 104-109页

作者：杨钒黄建龙兰州理工大学机电学院甘肃兰州730050

用X射线衍射(XRD)、磁针法、力学性能和显微分析研究了商用热轧态和冷轧态304奥氏体不锈钢在不同变形方式下应变诱发马氏体的行为。结果表明:304钢热轧态由于存在多量碳化物和组织不均匀性,其奥氏体稳定性低,拉伸应变诱发马氏体量达40%... 详细信息

用X射线衍射(XRD)、磁针法、力学性能和显微分析研究了商用热轧态和冷轧态304奥氏体不锈钢在不同变形方式下应变诱发马氏体的行为。结果表明:304钢热轧态由于存在多量碳化物和组织不均匀性,其奥氏体稳定性低,拉伸应变诱发马氏体量达40%,冷轧(固溶)态组织均匀、奥氏体稳定性高,拉伸应变诱发马氏体量仅9%;304冷轧板材扩孔、杯突成形时其切向和径向的二向拉应力有助于γ→α'转变,诱发马氏体量(30%～35%)多于单向拉应力的拉伸诱发马氏体量(8%～10%)。对于冷轧304不锈钢,在20%以上拉伸工程应变的驱动下才能较明显地诱发马氏体。304明显的强化效果(△σ达320～400 MPa)来自应变硬化和马氏体相变强化两方面:冷轧304钢的强化主要来自应变硬化本身;热轧304钢的强化不光有应变硬化的贡献,还有应变诱发的多量马氏体的重要贡献,而且后者是主要的。

关键词：奥氏体不锈钢 304钢应变诱发马氏体热轧态冷轧态

304不锈钢板材冲压成形中应变诱发马氏体及其影响

在线全文

学校读者我要写书评

暂无评论

机械工程学报 2021年第8期57卷 175-183页

作者：杨钒梁君杨瑞霞绵阳师范学院机电工程学院绵阳621000

X射线衍射分析、磁针分析和力学性能及硬度测试等的结果表明,冷轧(固溶处理)状态的304奥氏体不锈钢板材在冷成(变)形过程中产生了应变诱发马氏体(Martensite,M),扩孔、杯突成形时可达35%M,单向拉伸变形不足10%M。另一方面,发现须在一定... 详细信息

X射线衍射分析、磁针分析和力学性能及硬度测试等的结果表明,冷轧(固溶处理)状态的304奥氏体不锈钢板材在冷成(变)形过程中产生了应变诱发马氏体(Martensite,M),扩孔、杯突成形时可达35%M,单向拉伸变形不足10%M。另一方面,发现须在一定程度的应变量驱动下冷轧304钢的亚稳态奥氏体(Austenite,A)才能较明显地转变为马氏体,拉伸试验时此门槛值约为20%;对304钢板料扩孔成形的有限元分析表明,在应变约为10%时即可生成22%的马氏体;那些较高硬度地点,即应变诱发马氏体量较多的部位,也正是扩孔应变量最大的区域。分析认为,二向拉应力状态的扩孔、杯突成形更有利于具有体积膨胀效应的A→M转变,能在主要变形区域(凸台、杯突处)诱发多量的马氏体,产生的综合硬化效应可达Δ35 HRB。304钢薄板成形中所诱发的马氏体是甚低碳(wC马氏体),具有增加n值、促进变形传播和应变均匀化等作用,有利于不锈钢板料伸长类成形性能的提升以及获得高的扩孔值λ、杯突值IE,也有利于提高304不锈钢冲压制件的结构强度。

关键词： 304奥氏体不锈钢应变诱发马氏体扩孔成形杯突成形拉伸变形有限元

应变诱发马氏体对316L不锈钢应力腐蚀裂纹萌生影响的研究

在线全文

学校读者我要写书评

暂无评论

应变诱发马氏体对316L不锈钢应力腐蚀裂纹萌生影响的研究

Fe—Cr—Mn(W,V)奥氏体钢的低温韧性

第十一届全国腐蚀与防护大会

作者：常立涛 M.G.Burke K.Mukahiwa A.Marautto F.Scenini 中国科学院上海应用物理研究所 Materials Performance Center The University of Manchester Nuclear AMRC The University of Sheffield

奥氏体不锈钢是轻水反应堆核电站中用量最大的一类关键结构材料,其被广泛用于制造回路管道以及阀体等部件。应力腐蚀开裂是奥氏体不锈钢等结构材料在高温高压水环境长期服役过程中的一种重要老化与失效机制,应力腐蚀开裂的发生会影响部... 详细信息

奥氏体不锈钢是轻水反应堆核电站中用量最大的一类关键结构材料,其被广泛用于制造回路管道以及阀体等部件。应力腐蚀开裂是奥氏体不锈钢等结构材料在高温高压水环境长期服役过程中的一种重要老化与失效机制,应力腐蚀开裂的发生会影响部件的完整性及服役安全并带来经济损失。目前普遍认为部件制造、装配、连接过程中引入的冷变形是诱发奥氏体不锈钢应力腐蚀开裂的最主要原因。作为亚稳材料,奥氏体不锈钢在冷变形过程中易发生马氏体相变,特别是在温度较低的条件下,如低温冷却剂辅助的切削加工过程中。而目前全世界对应变诱发马氏体对奥氏体不锈钢在高温高压水环境中的应力腐蚀开裂行为的研究很少,对其影响机制也不清楚。本文以304L和316L奥氏体不锈钢为研究对象,通过改变轧制温度获得具有不同显微组织特征以及马氏体含量的样品,利用高温高压水环境中慢应变速率拉伸的加速实验方法(2×10/s)将样品拉伸到不同应变水平(3%,4.5%,6%)研究应变诱发马氏体对不锈钢应力腐蚀裂纹萌生的影响规律与影响机制。主要结果发现,相比于不含有马氏体的样品,在慢应变速率拉伸过程中需要引入更大的应变才能在含有马氏体的样品中诱发裂纹萌生。慢速拉伸加速实验过程中样品的开裂模式主要为沿晶开裂;样品在高温水中暴露时均形成双层氧化层,在含有马氏体的材料中发现了楔形氧化物。在这些实验结果的基础上讨论了应变诱发马氏体降低冷变形不锈钢应力腐蚀裂纹萌生敏感性的主要原因:1.马氏体相变能缓解不锈钢冷变形过程中的应变不协调;2.马氏体电化学势较高,其促进高温水环境在不锈钢的晶内氧化,从而一定程度上缓解了沿晶氧化。

关键词：高温高压水环境奥氏体不锈钢应变诱发马氏体应力腐蚀开裂选择性氧化

来源： cnki会议评论

在线全文

cnki会议

学校读者我要写书评

暂无评论

金属学报 2001年第7期37卷 703-708页

作者：胡本芙贾成厂北京科技大学材料科学与工程系北京100083

研究了Ｆｅ－Ｃｒ－Ｍｎ（Ｗ，Ｖ）低活性奥氏体钢的相稳定性对低温韧性的影响．结果表明，Ｆｅ－Ｃｒ－Ｍｎ（Ｗ，Ｖ）奥氏体钢存在韧－脆转变行为，应变诱发ε－马氏体和热诱发ε－马氏体的相互作用造成局部应力集中，导致粗晶粒亚... 详细信息

研究了Ｆｅ－Ｃｒ－Ｍｎ（Ｗ，Ｖ）低活性奥氏体钢的相稳定性对低温韧性的影响．结果表明，Ｆｅ－Ｃｒ－Ｍｎ（Ｗ，Ｖ）奥氏体钢存在韧－脆转变行为，应变诱发ε－马氏体和热诱发ε－马氏体的相互作用造成局部应力集中，导致粗晶粒亚稳奥氏体Ｆｅ－Ｃｒ－Ｍｎ（Ｗ，Ｖ）钢低温脆断；形变诱发层错重叠造成稳定奥氏体Ｆｅ－Ｃｒ－Ｍｎ（Ｗ，Ｖ）钢脆性断裂．沿晶断裂抗力随温度降低而减弱，发生沿晶断裂是高Ｍｎ钢断裂的重要特征．

关键词：低温韧性应变诱发马氏体层错奥氏体钢

Ti-5Mo-5V-1Cr-3Al合金的热压缩变形行为研究

在线全文

学校读者我要写书评

暂无评论

材料工程 2013年第12期41卷 19-26页

作者：崔雪飞米绪军林晨光惠松晓魏衍广陶海明北京有色金属研究总院粉末冶金及特种材料研究所北京100088 北京有色金属研究总院有色金属材料制备加工国家重点实验室北京100088

采用恒应变速率热压缩模拟实验,对Ti-5Mo-5V-1Cr-3A1（简称1Cr）钛合金在应变速率0.001～1s-1、变形温度700～900℃条件下进行研究.结果表明：该材料的流变应力对温度与应变速率敏感：当变形温度为700～800℃时,真应力-真应变曲线呈现... 详细信息

采用恒应变速率热压缩模拟实验,对Ti-5Mo-5V-1Cr-3A1（简称1Cr）钛合金在应变速率0.001～1s-1、变形温度700～900℃条件下进行研究.结果表明：该材料的流变应力对温度与应变速率敏感：当变形温度为700～800℃时,真应力-真应变曲线呈现动态再结晶单曲线特征;当变形温度为800～900℃时,低应变速率（0.001s-1）的真应力-真应变曲线呈现动态再结晶多应力峰值曲线特征,高应变速率（0.01～1s-1）的真应力-真应变曲线呈现动态回复曲线特征.1Cr合金在等温压缩变形时的流变行为可用包含Zener-Holomon参数的Arrhenius本构方程描述,变形激活能为456kJ/mol.金相结果显示,材料在热压缩过程中的动态行为除了与变形速率、变形温度等加工参数相关外,也与相应温度、变形速率下材料的组织及相结构有关.合金在低应变速率0.001s 1下热压缩变形时,在接近相变点或以上（800～900℃）温度范围内仍呈现动态再结晶行为,这与材料在此阶段发生的应变诱发马氏体转变密切相关,马氏体相的析出促使材料在热变形时趋向于发生动态再结晶行为.

关键词： Ti-5Mo-5V-1Cr-3Al合金等温压缩流变应力应变诱发马氏体

纳米/超细晶18Cr-8Ni奥氏体不锈钢力学性能及变形机制

在线全文

学校读者我要写书评

暂无评论

材料热处理学报 2019年第3期40卷 88-93页

作者：刘佳邓想涛黄龙王昭东东北大学轧制自动化及连轧国家重点实验室辽宁沈阳110819

采用应变诱发马氏体退火逆相变的方法制备了18Cr-8Ni奥氏体不锈钢的纳米/超细晶组织,并对其力学性能和变形机制进行了分析。通过对奥氏体不锈钢进行室温轧制(压下率为70%)以及分别进行710℃×10 min,760℃×5 min和950℃×5 min的退火... 详细信息

采用应变诱发马氏体退火逆相变的方法制备了18Cr-8Ni奥氏体不锈钢的纳米/超细晶组织,并对其力学性能和变形机制进行了分析。通过对奥氏体不锈钢进行室温轧制(压下率为70%)以及分别进行710℃×10 min,760℃×5 min和950℃×5 min的退火处理来获得不同晶粒尺寸的组织。结果表明:纳米/超细晶的平均晶粒尺寸为400 nm,屈服强度为878 MPa,伸长率为33%。对粗晶和纳米/超细晶钢的变形行为进行研究发现,纳米/超细晶钢断口处的显微组织存在大量的应变诱发马氏体和少量的孪晶。然而,在粗晶钢的断口处观察到了应变诱发马氏体、高密度位错和剪切带组织。

关键词：奥氏体不锈钢应变诱发马氏体纳米/超细晶

17-4PH不锈钢表面激光熔覆钴基合金涂层的空蚀行为研究

在线全文

学校读者我要写书评

暂无评论

腐蚀科学与防护技术 2011年第3期23卷 209-213页

作者：秦承鹏郑玉贵中国科学院金属研究所金属腐蚀与防护国家重点实验室沈阳110016

采用激光熔覆方法在汽轮机叶片材料0Cr17Ni4Cu4Nb(17-4PH)沉淀硬化不锈钢表面制备Co基合金涂层,并研究其在蒸馏水和3%NaCl溶液中的空蚀行为.用扫描电子显微镜(SEM)及能谱(EDS)分析熔覆层的显微组织及元素分布并跟踪观察空蚀后试样表面... 详细信息

采用激光熔覆方法在汽轮机叶片材料0Cr17Ni4Cu4Nb(17-4PH)沉淀硬化不锈钢表面制备Co基合金涂层,并研究其在蒸馏水和3%NaCl溶液中的空蚀行为.用扫描电子显微镜(SEM)及能谱(EDS)分析熔覆层的显微组织及元素分布并跟踪观察空蚀后试样表面的形貌;用X射线衍射仪(XRD)和显微硬度计分别检查空蚀前后熔覆层的相组成和横截面的硬度变化.结果表明:在17-4PH不锈钢表面采用激光熔覆制备的Co基合金熔覆层具有非常优异的抗空蚀性能,这与熔覆层组织中碳化物骨架的强化作用以及空蚀过程中发生的应变诱发马氏体相变密切相关.

关键词：空蚀液滴冲蚀激光熔覆钴基合金涂层应变诱发马氏体

冷轧和时效过程中1RK91不锈钢的组织与性能演变

在线全文

学校读者我要写书评

暂无评论

金属热处理 2021年第12期46卷 229-235页

作者：田硕士马凤仓刘平刘新宽李伟张柯上海理工大学材料科学与工程学院上海200093

利用光学显微镜(OM)、X射线衍射仪(XRD)、场发射扫描电镜(SEM)、维氏硬度计、万能材料试验机等研究了1RK91不锈钢冷轧过程中应变诱发马氏体组织转变及时效工艺对材料力学性能的影响。结果表明:1RK91不锈钢冷轧过程中发生应变诱发马氏体... 详细信息

利用光学显微镜(OM)、X射线衍射仪(XRD)、场发射扫描电镜(SEM)、维氏硬度计、万能材料试验机等研究了1RK91不锈钢冷轧过程中应变诱发马氏体组织转变及时效工艺对材料力学性能的影响。结果表明:1RK91不锈钢冷轧过程中发生应变诱发马氏体相变,应变诱发马氏体的形核取决于冷轧中位错的增殖与运动,受变形温度影响。材料的强度和位错密度随冷轧变形量的增大而增大,固溶和75%冷轧后抗拉强度分别为903 MPa和1195 MPa,位错密度分别为5.75×10^(10)cm^(-2)和8.84×10^(10)cm^(-2),计算得到该钢的冷加工强化系数为3.89 MPa/%。常规时效下,固溶和75%变形量的峰值硬度分别为499 HV0.2和610 HV0.2,分级时效后峰值硬度分别为513 HV0.2和639 HV0.2。随变形量的增大,常规时效处理材料峰值硬度增加,达到峰值硬度的温度降低,总体上分级时效处理后具有更高的峰值硬度和更好的抗过时效能力。

关键词： 1RK91不锈钢冷轧应变诱发马氏体时效工艺硬度

ZGMn13钢辙叉与U71Mn钢钢轨闪光焊接接头组织

在线全文

学校读者我要写书评

暂无评论

金属热处理 2001年第9期26卷 36-38页

作者：张继明张福成胡白桃燕山大学材料科学与工程学院河北秦皇岛066044

利用X射线衍射、金相和透射电镜分析方法 ,分析了ZGMn13钢辙叉和U71Mn钢钢轨加介质闪光焊接接头组织。结果表明 ,ZGMn13钢焊接热影响区内无碳化物析出 ,U71Mn钢接头无马氏体产生 ,介质熔合区内形成宽约 5 0 μm的纳米晶组织。

关键词：闪光焊接应变诱发马氏体纳米晶铁路辙叉高锰钢