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钢铁 1988年第7期23卷 47-51页

作者：雍岐龙郑鲁钢铁研究总院

以固溶度积公式、理想化学配比和有关的物理冶金学理论为基础,考虑到实际生产条件的限制,由此提出了微合金钢化学成分设计中的一些基本原则及微合金钢化学成分定量设计的程序,并给出了一个设计实例。

关键词：微合金元素化学配比钢中微合金钢奥氏体再结晶固溶度积沉淀强化合金晶粒粗化化学成分化学组成

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25XH3MφA钢大锻件奥氏体晶粒的细化

大型铸锻件 1980年第2期 102-106页

作者： И.А.БОРИСОВ 祖荣祥中央工艺与机械制造科学研究院

本工作研究了深淬透性钢25XH3MφA 大截面锻件奥氏体晶粒细化的可能性。研究工作所用的试样取自100吨阶梯形锻件的半径为1.05米的截面处。锻成阶梯形锻件的钢锭重198吨,系由120吨的一炉酸性平炉钢和两炉(分别为53和25吨)碱性电炉钢混合... 详细信息

本工作研究了深淬透性钢25XH3MφA 大截面锻件奥氏体晶粒细化的可能性。研究工作所用的试样取自100吨阶梯形锻件的半径为1.05米的截面处。锻成阶梯形锻件的钢锭重198吨,系由120吨的一炉酸性平炉钢和两炉(分别为53和25吨)碱性电炉钢混合而成。锻件的预处理包括从900℃正火,三次深冷到150～250℃和两次850℃回火,最后在炉中缓慢冷却。全部过程共达650小时。

关键词：奥氏体比面积加热速度 γ固溶体金相相组成晶粒颗粒大锻件奥氏体再结晶奥氏体晶粒度

CSP低碳微Ti钢中Ti(C，N)的析出行为

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北京科技大学学报 2005年第6期27卷 679-683页

作者：柏明卓柳得橹娄艳芝北京科技大学材料科学与工程学院北京100083

通过实验观察及热力学计算，研究了CSP低碳微Ti钢中的Ti(C，N)析出．实验观察到大量15～30nm的Ti(C，N)第二相粒子，它们在铸坯均热保温和前两道次的热轧中析出并长大充分；均热前CSP铸坯中只有很少量尺寸约大于50nm的TiN粒子析出，铸... 详细信息

通过实验观察及热力学计算，研究了CSP低碳微Ti钢中的Ti(C，N)析出．实验观察到大量15～30nm的Ti(C，N)第二相粒子，它们在铸坯均热保温和前两道次的热轧中析出并长大充分；均热前CSP铸坯中只有很少量尺寸约大于50nm的TiN粒子析出，铸坯中观察不到微米级的大块TiN夹杂．研究结果表明，CSP工艺下粒子析出行为同传统工艺相比发生了变化，所以微量Ti在钢中的作用也有很大不同．

关键词： CSP 析出奥氏体再结晶晶粒细化

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变形方式对含ZrC粒子20Mn2钢晶粒细化的影响

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材料导报 2005年第8期19卷 128-131页

作者：邓小铁刘志义郑青春中南大学材料科学与工程学院长沙410083

研究了恒温压缩与降温轧制对含 ZrC 粒子20Mn2钢晶粒细化的影响。结果表明,在奥氏体再结晶温度区间(1150℃、1050℃)和形变诱导铁素体相变温度区间(950℃、900℃、870℃、850℃),20Mn2钢的晶粒尺寸均能细化至3～4μm;在1150～870℃的降... 详细信息

研究了恒温压缩与降温轧制对含 ZrC 粒子20Mn2钢晶粒细化的影响。结果表明,在奥氏体再结晶温度区间(1150℃、1050℃)和形变诱导铁素体相变温度区间(950℃、900℃、870℃、850℃),20Mn2钢的晶粒尺寸均能细化至3～4μm;在1150～870℃的降温轧制中,20Mn2钢的晶粒尺寸细化至1～3μm。分析表明,由于 ZrC 粒子的形变核心和再结晶核心的作用,含 ZrC 粒子的20Mn2钢在高温下(1150℃、1050℃)和较低温度下(950℃、900℃、870℃、850℃),变形的晶粒组织分别因奥氏体再结晶和形变诱导铁素体相变及其再结晶而得到细化;在降温轧制时,由于综合了高温奥氏体再结晶和低温形变诱导铁素体相变及其再结晶的细化晶粒效应,而最终获得的晶粒尺寸比恒温变形的更小。

关键词：变形钢晶粒细化 ZrC粒子再结晶形变诱导铁素体相变 20Mn2钢变形方式奥氏体再结晶再结晶温度

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CSP生产X60管线钢的化学成分和轧制工艺对混晶的影响

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特殊钢 2005年第5期26卷 57-59页

作者：何建中刘雅政常大勇李扬刘李斌王雪莲北京科技大学材料科学与工程学院北京100083 包钢薄板坯连铸连轧厂包头014010

包钢X60管线钢(%:0.04～0.06C,1.24～1.30Mn,0.04～0.05Nb,0.006～0.008Ti,0.015～0.030V)经6道次CSP(紧凑式带材生产技术)轧制后存在严重的混晶.通过不加V,成分改为(%):0.06～0.08C,1.24～1.30Mn,0.02～0.04Nb,0.007～0.010Ti,并第1、2道的压下量分别由≥39%和≥36%提高到≥42%和≥40%,为奥氏体再结晶的充分进行提供了温度和能量条件,消除混晶组织,钢的晶粒尺寸为5.6～8.0 μm.

关键词： CSP工艺混晶组织 V 压下量轧制工艺化学成分管线钢 X60 CSP 奥氏体再结晶

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低碳Ti/Mo钢应变诱导析出与再结晶和相变的关系研究

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低碳Ti/Mo钢应变诱导析出与再结晶和相变的关系研究

作者：张启凡江苏大学

学位级别：硕士

在低碳发展的时代背景下,能源、建筑、运输等工业领域的技术进步对低成本、轻量化结构钢的需求越来越高。通过控轧控冷技术生产的低碳Ti微合金钢不依赖大量且昂贵的合金元素,而是通过钛微合金化技术的细晶强化与沉淀强化效果提高钢材的... 详细信息

在低碳发展的时代背景下,能源、建筑、运输等工业领域的技术进步对低成本、轻量化结构钢的需求越来越高。通过控轧控冷技术生产的低碳Ti微合金钢不依赖大量且昂贵的合金元素,而是通过钛微合金化技术的细晶强化与沉淀强化效果提高钢材的强韧性,具有战略性的发展价值。目前,Ti微合金钢发展的主要方向是纳米级Ti C的析出过程控制。常规控轧控冷流程下,轧后变形奥氏体中析出的Ti C粒子能够有效地抑制奥氏体再结晶并促进铁素体晶粒细化,连续冷却与卷取过程中铁素体相间析出和过饱和析出的Ti C粒子则是沉淀强化增量的主要来源。相较单一Ti微合金化,Ti-Mo复合微合金化钢中析出的纳米级(Ti,Mo)C具有更强的热稳定性与更弥散的分布状态,有助于进一步控制粒子的析出过程。但对于低碳Ti/Mo钢,过往相关工作大多致力于最大化纳米级碳化物的沉淀强化效果,缺乏对应变诱导析出的深入研究,应变诱导析出与再结晶、相变关系的系统讨论未见报道。因此,本文对比研究了相同基础成分的低碳Ti钢与Ti-Mo钢的应变诱导析出规律,并深入探究了应变诱导析出与奥氏体再结晶的相互作用关系,以及应变诱导析出对过冷奥氏体连续冷却相变的影响作用,所得结论如下:(1)低碳Ti/Mo钢在860-960℃变形后,奥氏体应力松弛过程中纳米碳化物的应变诱导析出规律研究表明:变形奥氏体的应力松弛过程中会发生纳米碳化物的应变诱导析出,导致松弛曲线中平台期的出现。根据平台期起始时间随应力松弛温度的变化,绘制出两种实验钢的PTT曲线,其均呈现出倒“S”形。不同于微合金钢常见的“C”形PTT曲线,940℃以上再结晶的优先发生推迟了后续的应变诱导析出。940℃以下,两条PTT曲线都回到了典型的“C”形,析出最快的鼻尖温度位于900℃。对比两种实验钢的PTT曲线,Mo的加入整体延长了Ti钢的应变诱导析出平台期(150s→500s)。HRTEM结合EDS表征分析表明,两种实验钢中应变诱导析出粒子均为Na Cl型的面心立方结构,Mo以置换固溶的形式取代部分Ti存在于(Ti,Mo)C粒子中。在900℃,应力松弛150s时两种实验钢析出粒子尺寸差异不大,而在500s时(Ti,Mo)C的平均粒子尺寸较Ti C显著细化(21.4±5.7nm→17.0±5.5nm),证明(Ti,Mo)C具有更强的热稳定性,抑制了该阶段析出粒子的Ostwald熟化。(2)低碳Ti/Mo钢应力松弛过程中,应变诱导析出与奥氏体再结晶的相互作用关系研究表明:根据应力松弛实验与原奥氏体金相数据,结合再结晶动力学模型与再结晶驱动力和析出粒子钉扎力对比模型,应力松弛过程中应变诱导析出与再结晶的相互作用关系被概括为一个析出与再结晶竞争主导性并相互抑制的过程,其中应变温度和等温应力松弛时间是最主要的影响因素。就应变温度而言,应变诱导析出发生最快的鼻尖温度是900℃,而再结晶则随着等温温度的增加而更快地发生。就等温应力松弛时间而言,再结晶或应变诱导析出的优先发生明显抑制了对方的进行,而且这种抑制作用随着等温时间的增加而逐渐减弱,直到其影响可以忽略不计。(3)低碳Ti/Mo钢的应变诱导析出行为对过冷奥氏体连续冷却相变的影响作用研究表明:连续冷却过程中,随着冷却速率的提高,实验钢的相变温度呈现单一下降趋势,伴随着铁素体平均晶粒尺寸的细化与显微硬度的升高。相变温度的降低意味着奥氏体过冷度的增大,从而促进铁素体相变的形核与晶粒细化,起到细晶强化的作用。随着过冷度的逐渐增大,奥氏体中的置换固溶元素Ti、Mo与间隙固溶元素C的扩散能力不断降低,从而使相变组织逐渐由均匀扩散的多边形铁素体变为局部扩散的准多边形铁素体与不完全扩散的贝氏体铁素体。固溶在基体中的微合金元素Mo,整体降低了Ti钢的连续冷却相变温度,并使相变后的铁素体晶粒得到细化,显微硬度得到提升。在此基础上,应变诱导析出对连续冷却相变温度的影响作用同时受到冷却速率的控制。在0.1°C/s的冷却速率下,应力松弛过程中应变诱导析出的发生会降低相变温度。这是因为低冷速下相变前的连续冷却过程同样有应变诱导析出的发生,过量的应变诱导析出会大幅度消耗形变储能,从而降低铁素体相变驱动力。随着连续冷却速率逐步增大到5°C/s,应变诱导析出发生后的相变温度逐渐升高,该现象可以归因于应变诱导析出消耗了固溶在基体中的微合金元素,使固溶元素推迟相变的作用减弱;同时析出粒子可以作为铁素体相变的形核位点,从而增大相变形核率。兼之全部冷却速率下应变诱导析出后铁素体晶粒均有所细化,证实应变诱导析出对铁素体相变整体具有促进作用。

关键词：钛微合金化高强钢应力松弛曲线应变诱导析出奥氏体再结晶过冷奥氏体连续冷却相变

控制轧制与控制冷却对16锰钢板性能与组织的影响

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武钢技术 1982年第3期 23-30页

作者：袁政李光瀛轧板厂钢研所

引言对低碳低合金高强度钢进行微合金化处理和控制轧制,通过晶粒细化进一步提高热轧中厚板的强度与韧性,能满足各种焊接结构用途越来越高的综合性能要求,已为世界各国大量的试验与生产结果所证实。对于低碳低合金钢,在不进行微合金化的... 详细信息

引言对低碳低合金高强度钢进行微合金化处理和控制轧制,通过晶粒细化进一步提高热轧中厚板的强度与韧性,能满足各种焊接结构用途越来越高的综合性能要求,已为世界各国大量的试验与生产结果所证实。对于低碳低合金钢,在不进行微合金化的条件下,进行控制轧制,也能获得细化晶粒,改善强度与低温冲击韧性的效果,这一点,已为武钢16锰桥板1979年的生产试验所证实。试验结果表明,采用奥氏体静再结晶细化(即I型)控制轧制工艺,对细化铁索体晶粒,改善-40℃低温冲击韧性效果显著,同时由于避免了低温轧制所引起的MnS夹

关键词：控制轧制与控制冷却控轧工艺奥氏体再结晶钢板金属板

形变温度和形变后至淬火前空冷时间对40Cr钢高温形变热处理强韧化效果的影响

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金属热处理 1981年第1期 22-29页

作者：李大战上海柴油机厂

如所周知,在高温形变淬火工艺参数中,形变温度、形变后至淬火前空冷时间是最重要的两个参数。但实际生产中如何确定这两个工艺参数,目前还存在着不同看法。从热处理角度考虑,希望形变温度低一些为好;但从锻造工艺出发,却希望形变温度高

关键词：高温形变热处理机械性能冷时间锻造淬火力学性质形变淬火形变温度奥氏体再结晶板条状马氏体形变聚集再结晶 Cr 强韧化前空

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锻热淬火对38CrSi钢强韧性的影响

金属热处理 1983年第4期 13-19页

作者：刘长禄薛焕青于大川王均岭哈尔滨船舶工程学院哈尔滨第一机器厂

本文比较了38Cr Si钢经锻热淬火和普通淬火,再经不同温度回火后的组织和性能。结果表明,锻热淬火增加了38Cr Si钢的高温回火脆性,在高温回火脆性温度范围以外回火,可获得与普通淬火相近的机械性能。本文并讨论了锻热淬火过程中奥氏体再... 详细信息

本文比较了38Cr Si钢经锻热淬火和普通淬火,再经不同温度回火后的组织和性能。结果表明,锻热淬火增加了38Cr Si钢的高温回火脆性,在高温回火脆性温度范围以外回火,可获得与普通淬火相近的机械性能。本文并讨论了锻热淬火过程中奥氏体再结晶及晶粒长大对机械性能的影响。

关键词：锻热淬火强韧化奥氏体再结晶高温回火脆性

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15MnMoVTi钢控制轧制研究

钢铁钒钛 1982年第3期 76-82页

作者：吴亚渊攀枝花钢铁研究院

研究了15MnMoVTi钢变形的奥氏体再结晶的特征。给出了奥氏体再结晶的临界变形量和再结晶的三个温度区间:温度高于1050℃为动态再结晶区,900～1050℃为静态再结晶区,低于900℃为未再结晶区。再结晶延迟时间达20秒。 15MnMoVTi钢的加热温... 详细信息

研究了15MnMoVTi钢变形的奥氏体再结晶的特征。给出了奥氏体再结晶的临界变形量和再结晶的三个温度区间:温度高于1050℃为动态再结晶区,900～1050℃为静态再结晶区,低于900℃为未再结晶区。再结晶延迟时间达20秒。 15MnMoVTi钢的加热温度在1050～1200℃范围为宜,最佳温度在1150℃左右。轧制总变形量应大于50％,同时应严格控制终轧温度并采用快速冷却措施。影响轧后奥氏体晶粒度的主要因素是终轧温度和轧后冷却速度。

关键词：奥氏体晶粒度奥氏体再结晶再结晶过程临界变形量控制轧制终轧温度轧制温度加热温度